Rešetkasti nosači
|
|
|
- Драго Андрејевић
- пре 4 година
- Прикази:
Транскрипт
1 Kombinovana naprezanja etalne konstrukcije 1 P8-1
2 Kontrole graničnih stanja kod kombinovanih naprezanja Ekscentrično zatezanje ( t + ) ULS - kontrole nosivosti poprečnih preseka na pojedinačna dejstva i intrakciju; SLS - kontrola deformacija - ugiba; Ekscentričan pritisak ( c + ) ULS - kontrola nosivosti poprečnog preseka na pojedinačna dejstva i intrakciju; ULS - kontrola stabilnosti elementa kao celine; SLS - kontrola deformacija - ugiba i horizontalnog pomeranja u slučaju stubova; etalne konstrukcije 1 P8-2
3 Ekscentrično zatezanje ( t + ) Ekscentrično zatezanje uglavnom najstaje usled: odstupanja napadne linije sile od težišta poprečnog preseka; zakrivljenosti elementa; poprečnog opterećenja; ekscentričnosti veze. ali ekscentricitet dominantno zatezanje! etalne konstrukcije 1 P8-3
4 Ekscentričan pritisak ( c + ) Primeri primene: stubovi okvirnih nosača, fasadni stubovi,... etalne konstrukcije 1 P8-4
5 osivost poprečnih preseka na kombinovano dejstvo aksijalne sile i momenta savijanja osivost zavisi od klase poprečnog preseka; Kod preseka klase 1 i 2, pored pojedinačnih kontrola nosivosti poprečnih preseka na dejstvo aksijalne sile i momenta savijanja, u određenim slučajevima je neophodna i kontrola interakcije ovih naprezanja. Za proračun se koristi redukovani moment nosivosti; U slučaju preseka klase 3 i 4, kod kojih se nosivost određuje po teoriji elastičnosti, interakcija se svodi na kontrolu normalnog napona u najopterećenijem poprečnom preseku; Kod preseka klase 1, 2 i 3, ukoliko nema slabljenja rupama za spojna sredstva, proračun je isti za slučaj zatezanja i pritiska; U slučaju sile pritiska, kod preseka klase 4, neophodno je da se uzme u obzir efektivan poprečni presek; etalne konstrukcije 1 P8-5
6 Interakcija nosivosti za poprečne preseke klase 1 i 2 - Kada je neophodna provera? Kod standardnih vruće valjanih I i H profila i ekvivalentnih zavarenih profila u slučaju savijanje oko jače y-y ose kontrola interakcije nije potrebna kada su zadovoljena oba sledeća uslova: Ed 0,25 pl, Rd Ed 0, 5hw twfy / 0 0, 5Aw fy / 0 U slučaju savijanje oko slabije z-z ose kontrola interakcije nije potrebna kada su zadovoljen uslov: Ed h w t w f y / A f / 0 w y 0 etalne konstrukcije 1 P8-6
7 Redukovani moment nosivosti preseka -,Rd Proračun redukovanog momenta nosivosti zavisi od: oblika poprečnog preseka i ose oko koje se savijanje vrši (y-y ili z-z); Kontrola nosivosti poprečnog preseka na interakciju momenta savijanja i aksijalne sile se vrši na osnovu sledećeg, opšteg uslova: Ed, Rd 1 Ed proračunska vrednost momenta savijanja;,rd proračunska vrednost redukovanog momenta nosivosti; etalne konstrukcije 1 P8-7
8 Primer pravougaonog poprečnog preseka h b f y Ed / 0 A f / / pl, Rd y 0 b h fy 0 W pl, y, Rd pl, y y b h Ed, y, Rd pl, y, Rd fy / 0 pl, y, Rd 4 4 b fy / 0, y, Rd pl, y, Rd ( 1 n 2 ) f 1 2 / b h fy / 4 0 n Ed / pl, Rd etalne konstrukcije 1 P8-8
9 Primer: I presek + y A) Plastična neutralna osa u rebru I profila h t w f y Ed / 0 ( 0, 5hw h hw ) 2 2 htw Ed, y, Rd pl, y, Rd fy / 0 pl, y, Rd 4 4twfy / 0 etalne konstrukcije 1 P8-9
10 Primer: I presek + y B) Plastična neutralna osa u nožici I profila A f y Ed / 0 A w A A A t f, red A 2 b f t f h tf, red fy / 0 bf tf, red h tf, red fy / 0, y, Rd Af, red etalne konstrukcije 1 P8-10
11 Redukovani moment,y,rd za I preseke prema EC3 1 n 1 0, 5a, y, Rd pl, y, Rd pl, y, Rd y, Ed, y, Rd 1 a A 2bf t A f 0, 5 n Ed / pl, Rd n stepen iskorišćenja poprečnog preseka usled aksijalne sile; a udeo rebra u ukupnoj površini poprečnog preseka; Ako se proračunom dobije da je a > 0,5 usvaja se a=0,5. etalne konstrukcije 1 P8-11
12 m y, Ed Interakcioni dijagrami + y za I preseke pl, y, Rd 1,2 1,0 0,8 0,6 a=0,1 a=0,2 a=0,3 a=0,4 a=0,5 0,4 0,2 0,0 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 Sa porastom parametra a (veća površina rebra), raste i vrednost redukovanog momenta nosivosti! 0,50 0,55 0,60 0,65 etalne konstrukcije 1 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 n Ed / pl, Rd P8-12
13 Primer: I presek + z P8-13 Plastična neutralna osa u nožici I profila etalne konstrukcije 1 0 y Ed f A / f t A h y f f y f Rd z f h b t h f h b A,, A A A
14 Redukovani moment,z,rd za I preseke prema EC3 za n > a: 2 n a, z, Rd pl, z, Rd 1 pl, z, Rd za n < a:, z, Rd pl, z, Rd 1 a z, Ed, z, Rd 1 n Ed / pl, Rd a A 2bf t A f 0, 5 etalne konstrukcije 1 P8-14
15 Redukovani momenti nosivosti za standardne profile - EC3 etalne konstrukcije 1 P8-15
16 Interakcioni dijagrami (m, n) etalne konstrukcije 1 P8-16
17 Koso savijanje y + z etalne konstrukcije 1 P8-17
18 Interakcija u slučaju kosog savijanja (+ y + z ) prema EC3 y, Ed, y, Rd za I i H preseke = 2 = 5n ali 1 za šuplje profile pravougaonog preseka = = 1,66/(1-1,13n 2 ) 6 za šuplje profile kružnog preseka = = 2 Prethodni izraz može da se koristi i u odsustvu aksijalne sile. Umesto redukovanih momenata plastične nosivosti,y,rd i,z,rd koriste se momenti platičnosti pl,y,rd i pl,z,rd, a u izrazima za koeficijente i se usvaja da je n=0, pa je: 1 za I i H preseke = 2 = 1 za šuplje profile pravougaonog preseka = = 1,66 za šuplje profile kružnog preseka = = 2 z, Ed, z, Rd etalne konstrukcije 1 P8-18
19 Proračunski dijagrami normalnog napona z, y, Rd y, z, Rd etalne konstrukcije 1 P8-19
20 Kontrola interakcije za preseke klase 3 i 4 x, Ed f yd f y 0 opšti uslov Ed y, Ed z, Ed y x, Ed fyd klasa 3 A Wy Wz 0 Za preseke klase 4 proračunska vrednost normalnog napona treba da se odredi na osnovu geometrijskih karakteristika efektivnog poprečnog preseka; Pri tome treba uzeti u obzir dodatne momente savijanja usled eventualnog pomeranja težišta efektivnog poprečnog preseka: D = c e x, Ed c, Ed A eff y, Ed W D y, eff y z, Ed W f D z, eff z 0 etalne konstrukcije 1 P8-20 f yd f y klasa 4
21 Kontrole nosivosti ekscentrično zategnutih poprečnih preseka x, Ed t, Ed A y, Ed W y z, Ed W z f yd f y 0 ili t, Ed t, Rd y, Ed y, Rd z, Ed z, Rd 1 u slučaju slabljenja preseka rupama za spojna sredstva t,ed y,ed z,ed proračunske vrednosti dejstava; t,rd y,rd z,rd proračunske vrednosti nosivosti; proračunska vrednost granice razvlačenja; f yd etalne konstrukcije 1 P8-21
22 Interakcija nosivosti na dejstvo + y +V z kod poprečnih preseka klase 1 i 2 Za kontrolu nosivosti poprečnih preseka klase 1 i 2 na interakciju savijanja, aksijalne sile i smicanja koristi se redukovani moment nosivosti,v,rd Interakcija treba da se sprovede kada su ipunjeni kriterijumi o neophodnosti pojedinačnih interakcija: savijanje + smicanje (V Ed > 0,5V Rd ), odnosno savijanje + aksijalna sila ( Ed > 0,25 pl,rd i Ed > 0,5 w,pl,rd za savijanje oko y-y ose); U EC3 nema eksplicitnih izraza za proračun redukovanog momenta nosivosti; Proračun redukovanog momenta treba da se sprovede na osnovu dijagrama normalnog napona pri potpunoj plastifikaciji preseka, uzimajući u obzir uticaje smicanja i aksijalne sile! etalne konstrukcije 1 P8-22
23 Proračun redukovanog momenta usled uticaja smicanja i aksijalne sile I presek opterećen silama: Ed, y,ed i V z,ed a) eutralna osa u rebru I preseka y, Ed, V, y, Rd 1 A 1 Ed f y etalne konstrukcije 1 P8-23
24 I presek opterećen silama: Ed, y,ed i V z,ed b) eutralna osa u nožici I preseka y, Ed, V, y, Rd 1 etalne konstrukcije 1 P8-24
25 Interakcija nosivosti na dejstvo + y +V z kod poprečnih preseka klase 3 i eq, Ed x,1 3 xz, 1 f yd Kod preseka klase 4 normalne napone u rebru I preseka treba odrediti na osnovu karakteristika efektivnog poprečnog preseka; Ed y, Ed x, 1 z 1 A Iy xz, 1 z, Ed etalne konstrukcije 1 P8-25 V I y S t w y, 1
26 Izvijanje ekscentrično pritisnutih elemenata (beam-columns elements) Kompleksan problem interakcije izvijanja (fleksionog i torzionog) i bočno-torzionog izvijanja; Razlika u ponašanju elemenata sa torziono osetljivim i torziono neosetljivim poprečnim presecima; Savijanje može da bude samo oko jače y-y ose, ili i oko slabije z-z ose; Razlikuju se tri slučaja: problem izvijanja elementa u ravni savijanja: + z ili + y (kada je sprečeno bočno pomeranje); problem izvijanja elementa izvan ravni savijanja: + y (izvijanje oko slabije z-z ose i bočno-torziono izvijanje) opšti slučaj prostornog izvijana: + y + z etalne konstrukcije 1 P8-26
27 Izvijanje u ravni savijanja: savijanje oko slabije ose; savijanje oko jače ose kada je sprečeno bočno pomeranje. Izvijanje izvan ravni savijanja: savijanje oko jače ose kada nije sprečeno bočno-torziono izvijanje. Opšti slučaj: savijanje oko obe ose. etalne konstrukcije 1 P8-27
28 Ekscentrično pritisnut element u ravni (+ y ) - Postavka problema Uticaji II reda u izolovanom elementu - P- efekti. etalne konstrukcije 1 P8-28
29 Diferencijalna jednačina problema 2 d w x EI y 1 1 m w 2 dx w( 0) w( L) 0 L granični uslovi Pretpostavke: idealno elastičan matrijal; nema imperfekcija; statički sistem proste grede; nema deformacija izvan ravni opterećenja; na izolovani element deluje konstantna aksijalna sila pritiska i momenti savijanja na krajevima. Rešenje D.J: w cosecl cot Lsinx 1 cosx m 1 etalne konstrukcije 1 P8-29 m x L L cr, y
30 aksimalan momenat savijanja II reda cosec / cot 2 max 1 m cr, y / cr, y max za za max cos max cos cr, y cr, y U slučaju konstantnog dijagrama momenata ( m = -1) dobija se: max sec 2 cr, y sec 2 cr, y 1 / 1 cr, y max 1 1 / cr, y etalne konstrukcije 1 P8-30
31 Aproksimacija faktora uvećanja momenata 14,000 12,000 10,000 8,000 sec 2 cr, y 1 1 / cr, y 1/(1-n) 6,000 sec(pi/2(n)^0,5) 4,000 2,000 0, ,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 / cr, y etalne konstrukcije 1 P8-31
32 Uticaj oblika dijagrama momenata - m max 0, 6 0, 4 1 / m cr, y C m 1 1 / cr, y Cm 0, 6 0, 4 m Ovi izrazi važe samo u slučaju kada je element opterećen samo momentima savijanja koji deluju na njegovim krajevima, u skladu sa skicom! ema poprečnog opterećenja! etalne konstrukcije 1 P8-32
33 Izvijanje izvan ravni savijanja Interakcija izvijanja oko slabije z-z ose i bočnotorzionog izvijanja! Karakteristično za ekscentrično pritisnute elemente koji nisu bočno pridržani. Vrednosti kritične sile izvijanja oko slabije ose ( cr,z ) i kritičnog momenta bočno-torzionog izvijanja ( cr ) se smanjuju u slučaju istovremenog dejstva aksijalne sile pritiska i momenta savijanja. Treba odrediti par uticaja sila-momenat ( cr, - cr, ), pri kojem dolazi do izvijanja! etalne konstrukcije 1 P8-33
34 Diferencijalne jednačine problema y EI z d 2 v( x) dx 2 cr, v 2 d d ( GI cr, i0 ) EIw 3 dx dx t cr, 3 dv dx odifikacija diferencijelnih jednačina za bočno-torziono izvijanje; Uvodi se uticaj aksijalne sile pritiska; Iste pretpostavke kao i u slučaju BTI (idealno prav element, idealno elastičan materijal, konstantan dijagram momenata ( m =-1,0), male deformacije,...); Granični uslovi su isti kao u slučaju BTI; etalne konstrukcije 1 P8-34
35 Rešenje d.j. - izvijeni oblik elementa v cr, z cr, cr, sin x L oblik izvijenog nosača i cr, cr, z cr, T 1 cr, cr, z 1 cr, cr, T Veza cr, - cr, Veza između cr, i cr, je dobijena uz pretpostavku da uticaj izvijanja oko jače y-y ose nije merodavan! ajveća vrednost kritične sile cr, je jednaka minimalnoj vrednosti od: cr,z i cr,t i to za slučaj kada nema momenta savijanja (=0). ajveća vrednost kritičnog momenta cr, jednaka je cr, kada je =0! etalne konstrukcije 1 P8-35
36 Opšti slučaj - sa uticajem izvijanja oko y-y ose i cr, cr, z cr, T 1 cr, cr, y 1 cr, cr, z 1 cr, cr, T i 0 cr,y cr,z cr,t cr polarni poluprečnik inercije; kritična sila za izvijanje oko y-y ose; kritična sila za izvijanje oko z-z ose; kritična sila za torziono izvijanje; kritičan moment bočno-torzionog izvijanja; Za standardne vrućevaljane I profile kod kojih je cr,y > cr,z > cr,t može se, na strani sigurnosti, napisati sledeća interakciona formula: cr, 1 cr, 1 / cr, z cr, cr, y cr 1 etalne konstrukcije 1 P8-36
37 Kontrola izvijanja ekscentrično pritisnutih elemenata prema EC3 - Opšti slučaj y Sledeća dva uslova moraju da budu ispunjena! Ed 1 Rk k yy D y, Ed y, Ed z, Ed D kyz y, Rk z, Rk LT 1 1 z, Ed 1 z Ed 1 Rk k zy D y, Ed y, Ed z, Ed D kzz y, Rk z, Rk LT 1 1 z, Ed 1 Ed, y,ed i z,ed proračunske vrednosti sile pritiska i momenata, D y,ed i D z,ed momenti usled pomeranja težišta preseka klase 4 y i z koeficijenti redukcije usled fleksionog izvijanja LT koeficijent redukcije usled bočno-torzionog izvijanja k yy, k yz, k zy, k zz koeficijenti interakcije. etalne konstrukcije 1 P8-37
38 Karakteristične nosivosti za različite klase poprečnih preseka Prethodne intrakcione formule su opšteg karaktera i mogu da se koriste za bilo koji klasu preseka, kao i za torziono osetljive i neosetljive poprečne preseke i savijanje oko obe glavne ose inercije! Karakteristične nosivosti treba da se odrede u skladu sa tabelom ispod. Rk = f y A i i,rk = f y W i i D i,ed Klasa A i A A A A eff W y W pl,y W pl,y W el,y W eff,y W z W pl,z W pl,z W el,z W eff,z D y,ed e y Ed D z,ed e z Ed etalne konstrukcije 1 P8-38
39 Uprošćene interakcione formule za savijanje u ravni - preseci klasa 1 i 2 Ed b, y, Rd k yy y, Ed b, Rd 1 i Ed b, z, Rd k zy y, Ed b, Rd 1 b, y, Rd y A fy / 1 b, z, Rd z A fy / 1 b, Rd LT Wy, pl fy / 1 Ako poprečni presek elementa nije torziono osetljiv, ili ako je sprečeno bočno-torziono izvijanje ( LT =1,0), onda se umesto nosivosti elementa na bočno-torziono izvijanje b,rd u izrazima koristi nosivost poprečnog preseka na savijanje y,rd y, Rd W y, pl f y / 1 etalne konstrukcije 1 P8-39
40 Uprošćene interakcione formule za savijanje u ravni - preseci klase 3 Ed b, y, Rd k yy y, Ed b, Rd 1 i Ed b, z, Rd k zy y, Ed b, Rd 1 b, y, Rd y A fy / 1 b, z, Rd z A fy / 1 b, Rd LT Wy, el fy / 1 Ako poprečni presek elementa nije torziono osetljiv, ili ako je sprečeno bočno-torziono izvijanje ( LT =1,0), onda se umesto nosivosti elementa na bočno-torziono izvijanje b,rd u izrazima koristi nosivost poprečnog preseka na savijanje y,rd : y, Rd W y, el f y / 1 etalne konstrukcije 1 P8-40
41 Uprošćene interakcione formule za savijanje u ravni - preseci klase 4 Ed b, y, Rd k yy y, Ed D b, Rd y, Ed 1 Ed b, z, Rd k zy y, Ed D b, Rd y, Ed 1 b, y, Rd y Aeff fy / 1 b, z, Rd z Aeff fy / 1 b, Rd LT Ako poprečni presek elementa nije torziono osetljiv, ili ako je sprečeno bočno-torziono izvijanje, onda treba usvojiti da je: LT =1,0. Kada nema pomeranja težišta efektivnog poprečnog preseka A eff u odnosu na bruto presek (u slučaju obostrano simetričnih preseka), dodatni momenat savijanja je: D y,ed = 0. W f / eff. y y 1 etalne konstrukcije 1 P8-41
42 Keoficijenti interakcije k ij Koeficijenti interakcije k ij mogu alternativno da se odrede na dva načina, prema Prilogu A (etoda 1), ili Prilogu B (etoda 2) SRPS E Prilog A je detaljniji, precizniji, kompleksniji i komplikovaniji za primenu (razvijen od strane francuskih i belgijskih istraživača); Prilog B je jednostavniji za primenu (nemački i austrijski istraživači); acionalni prilog zemalja članica, definiše primenu ovih priloga. SRPS E /A dozvoljava primenu oba priloga. etalne konstrukcije 1 P8-42
43 Određivanje koeficijenata k ij prema Prilogu A a početku je neophodno da se odrede svi parametri koji su neophodni za pojedinačne kontrole stabilnosti: fleksiono izvijanje oko obe glavne ose inercije ( cr,y, cr,z ) torziono izvijanje ( cr,t ) i bočno-torziono izvijanje ( cr ). max,,,,, y max( y, ) z z LT y z LT 0 bezdimenzionalna vitkost na bočno-torziono izvijanje elementa opterećenog konstantnim dijagramom momenata (elementarni slučaj). 0 Rk / cr, E etalne konstrukcije 1 P8-43
44 Koeficijenti k ij etalne konstrukcije 1 P8-44
45 Pomoćni izrazi etalne konstrukcije 1 P8-45
46 Pomoćni izrazi - nastavak etalne konstrukcije 1 P8-46
47 Keficijenti C my C mz C mlt etalne konstrukcije 1 P8-47
48 Koeficijenti uniformnog momenta C mi,0 etalne konstrukcije 1 P8-48
49 Proračun prema Prilogu B Postupak proračuna je različit za elemente koji su osetljivi na torzione deformacije i bočno-torziono izvijanje ( LT < 1,0) i one koji su neosetljivi na torzione deformacije (kod kojih je sprečeno bočno pomeranje, ili je oblik preseka neosetljiv na torziju - LT = 1,0); Izrazi za koeficijente k ij se razlikuju za elemente koji su osetljivi i za elemente koji su neosetljivi na torzione deformacije; Takođe postoje razlike u izrazima u funkciji oblika poprečnog preseka. etalne konstrukcije 1 P8-49
50 Torziono neosetljivi - LT = 1,0 P8-50
51 Torziono osetljivi - LT < 1,0 etalne konstrukcije 1 P8-51
52 etalne konstrukcije 1 P8-52
?? - Tipska medjuroznjaca.xmcd
Tipska međurožnjača Poprečni presek HOP pravougaonog preseka: RHS 00/100/4 Dimenzije h 00mm b f 100mm t w 4mm t f 4mm r t w 8.0 mm Geometrijske karakteristike A.9cm G 18cm I y 100cm 4 W ely 10cm 3 W ply
Rešetkasti nosači
Elementi opterećeni savijanjem - nosači Metalne konstrukcije 1 P6-1 Slučajevi naprezanja Savijanje dominantan vid naprezanja! Savijanje može biti posledica sledećih naprezanja: čisto pravo savijanje (M
ma??? - Primer 1 Spregnuta ploca
Primer 1 - proračun spregnute ploče na profilisanom limu 1. Karakteristike spregnute ploče Spregnuta ploča je raspona 4 m. Predviđen je jedan privremeni oslonac u polovini raspona ploče u toku građenja.
Slide 1
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 4 - Dijagram interakcije Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Betonske konstrukcije 1 1 Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Betonske konstrukcije 1 1 2
Београд, МАТРИЧНА АНАЛИЗА КОНСТРУКЦИЈА ЗАДАТАК 1 За носач приказан на слици: а) одредити дужине извијања свих штапова носача, ако на носач
Београд, 30.01.2016. а) одредити дужине извијања свих штапова носача, ако на носач делују само концентрисане силе, б) ако је P = 0.8P cr, и на носач делује расподељено оптерећење f, одредити моменат савијања
ma??? - Primer 6 Proracun spregnute veze
Primer 6 Proračun spregnute veze Odrediti proračunski moment nosivosti spregnute veze grede i stuba prikazane na skici. Stub je izrađen od vrućevaljanog profila HEA400, a greda od IPE500. Veza je ostvarena
ma??? - Primer 4 Bocno torziono izvijanje spregnutog nosaca
Primer 4 - Bočno-torziono izvijanje spregnutog nosača 1. Karakteriske spregnutog nosača Spregnu nosač je stačkog sistema konnualnog nosača na dva polja. Raspon jednog polja je 0 m. Betonska ploča je konnualna
Microsoft Word - TPLJ-januar 2017.doc
Београд, 21. јануар 2017. 1. За дату кружну плочу која је еластично укљештена у кружни прстен и оптерећења према слици одредити максимални напон у кружном прстену. М = 150 knm/m p = 30 kn/m 2 2. За зидни
Proracun strukture letelica - Vežbe 6
University of Belgrade Faculty of Mechanical Engineering Proračun strukture letelica Vežbe 6 15.4.2019. Mašinski fakultet Univerziteta u Beogradu Danilo M. Petrašinović Jelena M. Svorcan Miloš D. Petrašinović
Proračun i konstruisanje veza pod uglom
Momentne veze Metalne konstrukcije 2 P5-1 Karekteristike momentnih veza Sposobne su da prenesu i momente savijanja; U ovu kategoriju spadaju: krute i polu-krute, odnosno potpuno ili delimično nosive veze;
Predavanje 8-TEMELJI I POTPORNI ZIDOVI.ppt
1 BETONSKE KONSTRUKCIJE TEMELJI OBJEKATA Prof. dr Snežana Marinković Doc. dr Ivan Ignjatović Semestar: V ESPB: Temelji objekata 2 1.1. Podela 1.2. Temelji samci 1.3. Temeljne trake 1.4. Temeljne grede
Pismeni ispit iz MEHANIKE MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB, oslonjena na oprugu BC i okačena o uže BD, nosi kontinuirano opterećenje, kao što
Pismeni ispit iz MEHNIKE MTERIJL I - grupa 1. Kruta poluga, oslonjena na oprugu i okačena o uže D, nosi kontinuirano opterećenje, kao što je prikazano na slici desno. Odrediti: a) silu i napon u užetu
Ivan GLIŠOVIĆ Boško STEVANOVIĆ Marija TODOROVIĆ PRORAČUN DRVENIH KONSTRUKCIJA PREMA EVROKODU 5 Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Akademska
Ivan GLIŠOVIĆ Boško STEVANOVIĆ Marija TODOROVIĆ PRORAČUN DRVENIH KONSTRUKCIJA PREMA EVROKODU 5 Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Akademska misao, Beograd Dr Ivan Glišović, dipl.inž.građ., docent
Microsoft PowerPoint - STABILNOST KONSTRUKCIJA 2_18 [Compatibility Mode]
![Microsoft PowerPoint - STABILNOST KONSTRUKCIJA 2_18 [Compatibility Mode]](/thumbs/99/140947091.jpg "Microsoft PowerPoint - STABILNOST KONSTRUKCIJA 2_18 [Compatibility Mode]")
6. STABILNOST KONSTRUKCIJA II čas Marija Nefovska-Danilović 3. Stabilnost konstrukcija 1 6.2 Osnovne jednačine štapa 6.2.1 Linearna teorija štapa Važe pretpostavke o geometrijskoj (1), statičkoj (2) i
Slide 1
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 vježbe, 12.-13.12.2017. 12.-13.12.2017. DATUM SATI TEMATSKA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponavljanje poznatih postupaka
Испитни задаци - Задатак 1 Задатак 1 (23. септембар 2012.) а) Статичком методом конструисати утицајне линије за силе у штаповима V b и D 4. б) Одредит
Испитни задаци - Задатак 1 Задатак 1 (23. септембар 2012.) а) Статичком методом конструисати утицајне линије за силе у штаповима V b и D 4. б) Одредити max D 4 услед задатог покретног система концентрисаних
Microsoft PowerPoint - STABILNOST KONSTRUKCIJA 4_19 [Compatibility Mode]
![Microsoft PowerPoint - STABILNOST KONSTRUKCIJA 4_19 [Compatibility Mode]](/thumbs/99/141489570.jpg "Microsoft PowerPoint - STABILNOST KONSTRUKCIJA 4_19 [Compatibility Mode]")
Univerzitet u Beogradu Građevinski fakutet Katedra za tehničku mehaniku i teoriju konstrukcija STABILNOST KONSTRUKCIJA IV ČAS V. PROF. DR MARIJA NEFOVSKA DANILOVIĆ 3. SABILNOST KONSTRUKCIJA 1 Geometrijska
Microsoft Word - MABK_Temelj_proba
PRORČUN TEMELJNE STOPE STTIČKI SUSTV, GEOMETRIJSKE KRKTERISTIKE I MTERIJL r cont d eff r cont d eff Dimenzije temelja: a 300 cm b 300 cm Ed,x Ed h 80 cm zaštitni sloj temelja c 4,0 cm XC θ dy Ed Dimenzije
Microsoft PowerPoint - ME_P1-Uvodno predavanje [Compatibility Mode]
![Microsoft PowerPoint - ME_P1-Uvodno predavanje [Compatibility Mode]](/thumbs/103/157430298.jpg "Microsoft PowerPoint - ME_P1-Uvodno predavanje [Compatibility Mode]")
MAŠINSKI ELEMENTI dr Miloš Ristić UVOD Mašinski elementi predstavljaju tehničkonaučnu disciplinu. Izučavanjem ove discipline stiču seteorijska i praktična znanja za proračun, izbor i primenu mašinskih
PRIMER 1 ISPITNI ZADACI 1. ZADATAK Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o
![PRIMER 1 ISPITNI ZADACI 1. ZADATAK Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o](/thumbs/102/155855156.jpg "PRIMER 1 ISPITNI ZADACI 1. ZADATAK Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o")
PRIMER 1 ISPITNI ZADACI Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o Homogena pločica ACBD, težine G, sa težištem u tački C, dobijena
Microsoft Word - 7. cas za studente.doc
VII Диферeнцни поступак Користи се за решавање диференцијалних једначина. Интервал на коме је дефинисана тражена функција се издели на делова. Усвоји се да се непозната функција између сваке три тачке
Матрична анализа конструкција
. 5 ПРИМЕР На слици. је приказан носач који је састављен од три штапа. Хоризонтални штапови су константног попречног пресека b/h=./.5 m, док је коси штап са линеарном променом висине. Одредити силе на
CVRSTOCA
ČVRSTOĆA 12 TEORIJE ČVRSTOĆE NAPREGNUTO STANJE Pri analizi unutarnjih sila koje se pojavljuju u kosom presjeku štapa opterećenog na vlak ili tlak, pri jednoosnom napregnutom stanju, u tim presjecima istodobno
5 - gredni sistemi
Гредни системи бетонских мостова 1 БЕТОНСКИ МОСТОВИ ГРЕДНИ СИСТЕМИ Типови гредних система бетонских мостова Решетка Проста греда Греда с препустима Герберова греда Континуална греда Укљештена греда 2 Трајекторије
АНАЛИЗА ПРОБЛЕМА ТЕРМИЧКЕ ДИЛАТАЦИЈЕ L КОМПЕНЗАТОРА ПРЕМА СТАНДАРДУ AD 2000 И ДРУГИМ МЕТОДАМА Милан Травица Иновациони центар Машински факултет Универ
АНАЛИЗА ПРОБЛЕМА ТЕРМИЧКЕ ДИЛАТАЦИЈЕ L КОМПЕНЗАТОРА ПРЕМА СТАНДАРДУ AD 2000 И ДРУГИМ МЕТОДАМА Милан Травица Иновациони центар Машински факултет Универзитет у Београду Краљице Марије 16, 11000 Београд mtravica@mas.bg.ac.rs
Microsoft PowerPoint - Opruge kao funkcionalni elementi vezbe2.ppt
Deformacija opruge: 8FD Gd n f m 4 8Fwn Gd 1 Broj zavojaka opruge Kod pritisnih opruga sa velikim brojem promena opterećenja preporučuje se da se broj zavojaka završava na 0.5, npr..5, 4.5, 5.5... Ukupan
ZBIRKA TBK FIN_bez oznaka za secenje.pdf
ZBIRKA ZADATAKA TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 Ivan Ignjatović Beograd, 2018. god Impresum Autori: Naslov: Izdavač: Za izdavača: Recenzenti: Dizajn: Tiraž: Štampa: Mesto: Godina izdanja: ISBN: Dr Ivan
Microsoft Word - GI_novo - materijali za ispit
GEOTEHNIČKO INŽENJERSTVO DIJAGRAMI, TABLICE I FORMULE ZA ISPIT ak.god. 2011/2012 2 1 υi s yi = pb I syi Ei Slika 1. Proračun slijeganja vrha temelja po metodi prema Mayne & Poulos. Slika 2. Proračun nosivosti
Шумска транспортна средства - испитна питања
I ШУМСКИ ПУТЕВИ (38 питања) 1. Како се врши рекогносцирање терена, утврђивање чворних тачака и просечног нагиба између чворних тачака? 2. Какав значај имају шумска транспортна средстава и који је степен
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 /1 1 Primer 3.1 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. q = 0
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 /1 1 Primer 3.1 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. q = 0.8 kn m, L=4m. 1. Z i = Z A = 0. Y i = Y A L q + F
pedišić_valčić_rektorova
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Mislav Pedišić i Anđelo Valčić OPTIMIZACIJA SASTAVLJENIH HLADNO OBLIKOVANIH KONSTRUKCIJSKIH ELEMENATA IZLOŽENIH SAVIJANJU Zagreb, 019. Ovaj rad izrađen je na
PowerPoint Presentation
SK - P01 1 SPREGNUTE KONSTRUKCIJE OD ČELIKA I BETONA Doc. dr Milan Spremić Nina Gluhović SK - P01 2 Organizacija predmeta Fond časova: 2+1 (u letnjem semestru) Šifra predmeta: B2K4CB ESPB: 4 Predavanja:
Оsnovni principi u projektovanju mostova
КОЛОВОЗНА КОНСТРУКЦИЈА БЕТОНСКИХ МОСТОВА 1 Типови попречног пресека коловоне конструкције Избор типа поречног пресека зависи од : Распона коловозне конструкцие Расположиве висине Начина извођења Постоје:
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 / 2 9 Primer 3.5 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. Pozn
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 / 9 Primer 3.5 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. Poznata su opterećenja F 1 = kn, F = 1kN, M 1 = knm, q =
Динамика крутог тела
Динамика крутог тела. Задаци за вежбу 1. Штап масе m и дужине L се крајем А наслања на храпаву хоризонталну раван, док на другом крају дејствује сила F константног интензитета и правца нормалног на штап.
Slide 1
Завод за унапређивање образовања и васпитања Аутори: Наставни предмет: MилојеЂурић,професор,Техничка школа Шабац, Марија Пилиповић,професор, Техничка школа Шабац, Александар Ђурић,професор,Мачванска средња
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA Snežana Marinković Nenad Pecić Beograd, god
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA Snežana Marinković Nenad Pecić Beograd, 2018. god Impresum Autori: Naslov: Izdavač: Za izdavača: Recenzenti: Dizajn: Tiraž: Štampa: Mesto: Godina izdanja: ISBN: Dr Snežana
Betonske i zidane konstrukcije 2
5. STTIČKI PRORČUN PLOČE KRKTERISTIČNOG KT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 44 15 4 4 5. Statički proračun ploče karakterističnog kata 5.1. naliza opterećenja Stambeni prostor: 15 4 5, parket
NASLOV RADA (12 pt, bold, Times New Roman)
9 th International Scientific Conference on Production Engineering DEVELOPMENT AND MODERNIZATION OF PRODUCTION PRIMJENA METODE KONAČNIH ELEMENATA U ANALIZI OPTEREĆENJA PLASTIČNE PREKLOPIVE AMBALAŽE Damir
STABILNOST SISTEMA
STABILNOST SISTEMA Najvaznija osobina sistema automatskog upravljanja je stabilnost. Generalni zahtev koji se postavlja pred projektanta jeste da projektovani i realizovani sistem automatskog upravljanja
ФАКУЛТЕТ ОРГАНИЗАЦИОНИХ НАУКА
Питања за усмени део испита из Математике 3 I. ДИФЕРЕНЦИЈАЛНЕ ЈЕДНАЧИНЕ 1. Појам диференцијалне једначине. Пикарова теорема. - Написати општи и нормални облик диференцијалне једначине првог реда. - Дефинисати:
Субструктура гредних мостова
Субструктура гредних мостова Стубови моста 2 Крајњи стубови - опорци Средњи стубови Крајњи стуб опорац 3 Изглед 4 Пратећи елементи крајњих стубова УЛОГА: Помажу при повезивању трупа пута на насипу и коловоза
ЕНЕРГЕТСКИ ТРАНСФОРМАТОРИ
Универзитет у Београду, Електротехнички факултет, Катедра за енергетске претвараче и погоне ЕНЕРГЕТСКИ ТРАНСФОРМАТОРИ (3Е3ЕНТ) Јул 9. Трофазни уљни енергетски трансформатор са номиналним подацима: 4 V,
55 THE INFLUENCE OF CONCRETE VISCOUS DEFORMATIONS IN THE CALCULATION OF THE HIGH-RISE BUILDINGS BEHAVIOR OVER TIME.docx
55 Стручни рад Professional paper doi.7251/stp181373a ISSN 2566-4484 УТИЦАЈ ВИСКОЗНИХ ДЕФОРМАЦИЈА БЕТОНА ПРИ ПРОРАЧУНУ ПОНАШАЊА ВИСОКИХ ЗГРАДА ТОКОМ ВРЕМЕНА Anđelko Cumbo, cumbo@teol.net, Institut za urbanizam,
ЕНЕРГЕТСКИ ТРАНСФОРМАТОРИ
Универзитет у Београду Електротехнички факултет Катедра за енергетске претвараче и погоне ЕНЕРГЕТСКИ ТРАНСФОРМАТОРИ (ЕЕНТ) Фебруар 8. Трофазни уљни енергетски трансформатор са номиналним подацима: S =
Ефекти реолошких карактеристика бетона
Смицање у спрегнутим бетонским пресецима 1 Смицање у споју спрегнутих пресека 2 Смицање у споју композитног бетонског пресека 3 Смицање и попречно савијање 4 Интеракција торзије и трансверзалних сила 5
MB &ton Regionalni stručni časopis o tehnologiji betona Godina: MB&ton 1
MB &ton Regionalni stručni časopis o tehnologiji betona Godina: 2019 2019 MB&ton 1 MB &ton Norma HRN EN 1992 [1] uvodi nove razrede čvrstoća betona, osim uobičajenih betona razreda C12/15 do razreda C50/60
Uslovi vezani za polaganje ispita iz Otpornosti materijala I
Садржај: ИНФОРМАЦИЈЕ ЗА СТУДЕНТЕ ГРАЂЕВИНСКОГ ФАКУЛТЕТА УНИВЕРЗИТЕТА У БЕОГРАДУ КОЈИ СЛУШАЈУ ОТПОРНОСТ МАТЕРИЈАЛА 1 (ОМ1) У ТОКУ ШКОЛСКЕ 2019/20 ГОДИНЕ план и програм предавања 2019/20 по недељама план
PowerPoint Presentation
МОБИЛНЕ МАШИНЕ II предавање 4.2 \ ослоно-кретни механизми на точковима, кинематика и динамика точка Кинематика точка обимна брзини точка: = t транслаторна брзина точка: = t Услов котрљања точка без проклизавања:
ИСПИТНА ПИТАЊА ЗА ПРВИ КОЛОКВИЈУМ 1. Шта проучава биофизика и навести бар 3 области биофизике 2. Основне физичке величине и њихове јединице 3. Појам м
ИСПИТНА ПИТАЊА ЗА ПРВИ КОЛОКВИЈУМ 1. Шта проучава биофизика и навести бар 3 области биофизике 2. Основне физичке величине и њихове јединице 3. Појам материјалне тачке 4. Појам механичког система 5. Појам
ТП 10д Прилог 3
ЈП ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ Београд, Војводе Степе 412 ПРИЛОГ број 3 ТЕХНИЧКЕ ПРЕПОРУКЕ број 10 д ПРИМЕРИ СА КОМЕНТАРОМ МЕХАНИЧКОГ ПРОРАЧУНА ТЕЛЕКОМУНИКАЦИОНИХ КАБЛОВА ЗА ПОСТАВЉАЊЕ ПО СТУБОВИМА ЕЛЕКТРОДИСТРИБУТИВНИХ
Ured ovlaštenog inženjera građevinarstva Ines Cerovečki, dipl.ing.građ. Ovlašteni inženjer građevinarstva Rješenje pod brojem BELIŠĆE P. Z
P. Zrinskog 10 OIB: 93374809799 GLAVNI GRAĐEVINSKI PROJEKT MAPA 3/3 MJESTO GRAĐENJA: Vijenac dr. Franje Tuđmana 1 31551 BELIŠĆE OIB: 70663673307 IZGRADNJA SOLARNE PUNIONICE ELEKTRIČNIH VOZILA S PRIPADAJUĆOM
Kvadrupolni maseni analizator, princip i primena u kvali/kvanti hromatografiji
Kvadrupolni maseni analizator, princip i primena u kvali/kvanti hromatografiji doc dr Nenad Vuković, Institut za hemiju, Prirodno-matematički fakultet u Kragujevcu JONIZACIJA ELEKTRONSKIM UDAROM Joni u
Microsoft PowerPoint - Teorija kretanja vozila-predavanje 3.1.ppt
ТЕОРИЈА КРЕТАЊА ВОЗИЛА Предавање. гусенична возила, површински притисак ослањања, гусеница на подлогу ослањања G=mg p p гусеница на подлогу ослањања G=mg средњи стварни p тврда подлога средњи стварни p
Poglavlje 4
Поглавље 13 - Пресиометарски тест 13.1. Увод Пресиометар је уређај који се се састоји од пресиометарске сонде, контролно/мјерне јединице на површини терена и одговарајућих водова за гас/флуид. Пресиометарска
Microsoft Word - ETH2_EM_Amperov i generalisani Amperov zakon - za sajt
Полупречник унутрашњег проводника коаксијалног кабла је Спољашњи проводник је коначне дебљине унутрашњег полупречника и спољашњег Проводници кабла су начињени од бакра Кроз кабл протиче стална једносмерна
ЕНЕРГЕТСКИ ПРЕТВАРАЧИ септембар 2005
ЕНЕРГЕТСКИ ПРЕТВАРАЧИ јануар 0. год.. Потрошач чија је привидна снага S =500kVA и фактор снаге cosφ=0.8 (индуктивно) прикључен је на мрежу 3x380V, 50Hz. У циљу компензације реактивне снаге, паралелно са
Pojam konstrukcije, izbor konstruktivnog sistema, konstruktivni sistemi kroz istoriju. Linijski konstruktivni elementi grede,definicija, opšte
Pojam konstrukcije, izbor konstruktivnog sistema, konstruktivni sistemi kroz istoriju. Linijski konstruktivni elementi grede,definicija, opšte o grednim elementima, karakteristike, statički sistemi, oslonci,
osnovni gredni elementi - primjer 2.nb
MKE: Zadatak 1 - Primjer 1 Za nosač na slici potrebno je odrediti raspodjelu momenata savijanja pomoću osnovnih grednih elemenata. Gredu diskretizirati sa elementa. Rezultate usporediti sa analitičkim
Microsoft PowerPoint - Predavanje 9 - Rehabilitacija i Rekonstrukcija.pptx
Rehabilitacija i rekonstrukcija puteva Održavanje puteva 08/9 Definicije Rehabilitacija sve građevinske aktivnosti održavanja se odvijaju u okviru raspoloživog putnog zemljišta, bez nove ili naknadne eksproprijacije
9. : , ( )
9. Динамика тачке: Енергиjа, рад и снага (први део) др Ратко Маретић др Дамир Мађаревић Департман за Техничку механику, Факултет техничких наука Нови Сад Садржаj - Шта ћемо научити (1) 1. Преглед литературе
Microsoft PowerPoint - MehMat-II_G_predavanja_ [Compatibility Mode]
![Microsoft PowerPoint - MehMat-II_G_predavanja_ [Compatibility Mode]](/thumbs/101/150541984.jpg "Microsoft PowerPoint - MehMat-II_G_predavanja_ [Compatibility Mode]")
MEHANIKA MATERIJALA II Aleksandar Karač Kancelarija 1111 tel: 44 44 0, lok. 19 akarac@ptf.unze.ba Josip Kačmarčik Kancelarija 115 tel: 44 91 0, lok. 114 kjosip@mf.unze.ba ptf.unze.ba/mehanika-materijala-ii
Slide 1
Грађевински факултет Универзитета у Београду МОСТОВИ Субструктура моста Вежбе 4 Програм предмета Датум бч. Предавања бч. Вежбе 1 22.02. 4 Уводно предавање - 2 01.03. 3 Дефиниције, системи, распони и материјали
broj 043.indd - show_docs.jsf
ПРИЛОГ 1. Ширина заштитног појаса зграда, индивидуалних стамбених објеката и индивидуалних стамбено-пословних објеката зависно од притиска и пречника гасовода Пречник гасовода од 16 barа до 50 barа M >
Microsoft Word - Elektrijada_V2_2014_final.doc
I област. У колу сталне струје са слике када је и = V, амперметар показује I =. Одредити показивање амперметра I када је = 3V и = 4,5V. Решење: а) I = ) I =,5 c) I =,5 d) I = 7,5 3 3 Слика. I област. Дата
U N I V E R Z I T E T U Z E N I C I U N I V E R S I TA S S T U D I O R U M I C A E N S I S Z E N Univerzitet u Zenici Mašinski fakultet Aleksandar Kar
U N I V E R Z I T E T U Z E N I C I U N I V E R S I T S S T U D I O R U M I C E N S I S Z E N Univerzitet u Zenici Mašinski fakultet leksandar Karač Riješeni ispitni zadaci iz Otpornosti materijala Zenica,
untitled
С А Д Р Ж А Ј Предговор...1 I II ОСНОВНИ ПОЈМОВИ И ДЕФИНИЦИЈЕ...3 1. Предмет и метод термодинамике... 3 2. Термодинамички систем... 4 3. Величине (параметри) стања... 6 3.1. Специфична запремина и густина...
_cas 8 temelji i gredni sistemi
Одсек ПЖA Мостови Предавање 8 29. Март 2019. Типови темеља Плитко фундирање Дубоко фундирање Шипови Бунари Кесони Извођење на сувом и извођење у воденој препреци др Снежана Машовић Школска 2018/19 2 Плитко
Microsoft Word - TP10v Prilog Deveta varijanta.doc
ЈП ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ Дирекција за дистрибуцију електричне енергије ПРИЛОГ ТЕХНИЧКЕ ПРЕПОРУКЕ број 10 в МЕХАНИЧКИ ПРОРАЧУН СРЕДЊЕНАПОНСКИХ ДИСТРИБУТИВНИХ НАДЗЕМНИХ ВОДОВА ИЗВЕДЕНИХ СЛАБОИЗОЛОВАНИМ
Microsoft PowerPoint - Teorija kretanja vozila-predavanje 4.1.ppt
ТЕОРИЈА КРЕТАЊА ВОЗИЛА Предавање 4.1 гусенична возила, отпори кретања, Код дефинисања параметара функција кретања возила на гусеницама разматрају се следећи случајеви кретања: а) праволиниjско кретање
Microsoft PowerPoint - ravno kretanje [Compatibility Mode]
![Microsoft PowerPoint - ravno kretanje [Compatibility Mode]](/thumbs/99/142687321.jpg "Microsoft PowerPoint - ravno kretanje [Compatibility Mode]")
КИНЕМАТИКА КРУТОГ ТЕЛ (наставак) 1. транслаторно кретање. обртање тела око непокретне осе 3. сферно кретање 4. опште кретање 5. раванско (равно) кретање 1 Opšte kretanje krutog tela = ( t) y = y( t) y
1 Konusni preseci (drugim rečima: kružnica, elipsa, hiperbola i parabola) Definicija 0.1 Algebarska kriva drugog reda u ravni jeste skup tačaka opisan
1 Konusni preseci (drugim rečima: kružnica, elipsa, hiperbola i parabola) Definicija 0.1 Algebarska kriva drugog reda u ravni jeste skup tačaka opisan jednačinom oblika: a 11 x 2 + 2a 12 xy + a 22 y 2
ПОДЈЕЛА ТЛА ПРЕМА ВЕЛИЧИНИ ЗРНА
-1- СМИЧУЋА ЧВРСТОЋА ТЛА Смичућа чврстоћа представља највећи смичући напон који се може нанијети структури тла у одређеном правцу. Када је достигнут највећи могућ смичући напон, праћен пластичним деформацијама,
Matematka 1 Zadaci za vežbe Oktobar Uvod 1.1. Izračunati vrednost izraza (bez upotrebe pomoćnih sredstava): ( ) [ a) : b) 3 3
Matematka Zadaci za vežbe Oktobar 5 Uvod.. Izračunati vrednost izraza bez upotrebe pomoćnih sredstava): ) [ a) 98.8.6 : b) : 7 5.5 : 8 : ) : :.. Uprostiti izraze: a) b) ) a b a+b + 6b a 9b + y+z c) a +b
Microsoft Word - Projekt sanacije broj 251 R00.doc
INSTITUT IGH d.d. / Odjel za energetiku Broj: 72430-251/2017 GRAĐEVINA: KONCERTNA DVORANA VATROSLAVA LISINSKOG RAZINA: PROJEKT SANACIJE BROJ : 72430-251/2017 1. TEHNIČKI OPIS DATUM: Srpanj, 2017. Projekt
PRVI KOLOKVIJUM Odrediti partikularno rexee jednaqine koje zadovo ava uslov y(0) = 0. y = x2 + y 2 + y 2xy + x + e y 2. Odrediti opxte rexee
PRVI KOLOKVIJUM 1992. 1. Odrediti partikularno rexee jednaqine koje zadovo ava uslov y(0) = 0. y = x2 + y 2 + y 2xy + x + e y 2. Odrediti opxte rexee jednaqine y 2y + 5y = 2e t + 3t 1. 3. Rexiti sistem
Microsoft PowerPoint - OMT2-razdvajanje-2018
OSNOVE MAŠINSKIH TEHNOLOGIJA 2 TEHNOLOGIJA PLASTIČNOG DEFORMISANJA RAZDVAJANJE (RAZDVOJNO DEFORMISANJE) Razdvajanje (razdvojno deformisanje) je tehnologija kod koje se pomoću mašine i alata u zoni deformisanja
ka prof-miomir-mijic-etf-beograd
NOVA UREDBA O AKUSTIČKOM KOMFORU U ZGRADAMA (u pripremi) Istorijat normativa koji regulišu akustički komfor u zgradama Za sada su samo Slovenija i Crna gora napravile otklon od starog JUS-a U Srbiji je
Univerzitet u Beogradu Elektrotehnički fakultet Katedra za energetske pretvarače i pogone ISPIT IZ SINHRONIH MAŠINA (13E013SIM) 1. Poznati su podaci o
Univerzitet u Beogradu Elektrotehnički akultet Katedra za energetske pretvarače i pogone ISPIT IZ SINHRONIH MAŠINA (13E013SIM) 1. Poznati su podaci o namotaju statora sinhronog motora sa stalnim magnetima
Microsoft Word - Elektrijada_2008.doc
I област. У колу сталне струје са слике познато је: а) када је E, E = и E = укупна снага 3 отпорника је P = W, б) када је E =, E и E = укупна снага отпорника је P = 4 W и 3 в) када је E =, E = и E укупна
FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila Potrošnja goriva Teorija kretanja drumskih vozila Potrošnja goriva
Ključni faktori: 1. ENERGIJA potrebna za kretanje vozila na određenoj deonici puta Povećanje E K pri ubrzavanju, pri penjanju, kompenzacija energetskih gubitaka usled dejstva F f i F W Zavisi od parametara
3.11. Судари
3.1. Судари Под сударом два тела подразумева се нагла промена стања кретања ти У првој фази, тела се релативно приближавају и сударају уз еластичну или нееластичну деформацију, док им брзине опадају до
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE ZAVRŠNI RAD Zagreb, 2017. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE ZAVRŠNI RAD Mentor: Doc. dr. sc. Tomislav Jarak Student: Zagreb,
Microsoft Word - Domacii zadatak Vektori i analiticka geometrija OK.doc
задатак. Вектор написати као линеарну комбинацију вектора.. }. } } }. }. } } }. }. } } }. }. } } 9}. }. } } }. }. } } }. }. } } } 9 8. }. } } } 9. }. } } }. }. } } }. }. } } }. }. } } }. }. } } }. }. }
Rucka.dft
Средња машинска школа РАДОЈЕ ДАКИЋ АУТОДИЗАЛИЦА ТАРА Милош Мајсторовић Средња машинска Прорачун: школа Аутодизалице " Тара " Пројекат РАДОЈЕ ДАКИЋ Лист ПРОРАЧУН НОСИВОСТИ АУТОДИЗАЛИЦЕ " ТАРА " ПОДАЦИ:
ARITMETIKA I ALGEBRA ARMIRANI BETON 387 b) Recipročna jednadžba 4. stupnja je oblika axl -f bx3 -f 4- cx2-f bx 4- a = 0 ili oblika ax* + bx3 bx a = 0.
ARITMETIKA I ALGEBRA ARMIRANI BETON 387 b) Recipročna jednadžba 4. stupnja je oblika axl -f bx3 -f 4- cx2-f bx 4- a = 0 ili oblika ax* + bx3 bx a = 0. Prvi se rješava tako da se^lijeva strana napiše u
ЗАДАЦИ ИЗ МАТЕМАТИКЕ ЗА ПРИПРЕМАЊЕ ЗАВРШНОГ ИСПИТА
ЗАДАЦИ ИЗ МАТЕМАТИКЕ ЗА ПРИПРЕМАЊЕ ЗАВРШНОГ ИСПИТА p m m m Дат је полином ) Oдредити параметар m тако да полином p буде дељив са б) Одредити параметар m тако да остатак при дељењу p са буде једнак 7 а)
Tehnički katalog Regulator protoka sa integrisanim regulacionim ventilom (PN 16, 25, 40*) AFQM, AFQM 6 - ugradnja u potis ili povrat Opis AFQM 6 DN 40
Tehnički katalog Regulator protoka sa integrisanim regulacionim ventilom (PN 16, 5, 40*) AFQM, AFQM 6 - ugradnja u potis ili povrat Opis AFQM 6 DN 40, 50 AFQM DN 65-15 AFQM DN 150-50 AFQM(6) je regulator
?? ????????? ?????????? ?????? ?? ????????? ??????? ???????? ?? ??????? ??????:
РЈЕШЕЊА ЗАДАТАКА СА ТАКМИЧЕЊА ИЗ ЕЛЕКТРИЧНИХ МАШИНА Електријада 003 АСИНХРОНЕ МАШИНЕ Трофазни асинхрони мотор са намотаним ротором има податке: 380V 10A cos ϕ 08 Y 50Hz p отпор статора R s Ω Мотор је испитан
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD Damir Završki Zagreb, 2017.
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD Zagreb, 017. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE DIPLOMSKI RAD Mentori: Prof. dr. sc. Milan Kostelac, dipl.
1
Podsetnik: Statističke relacije Matematičko očekivanje (srednja vrednost): E X x p x p x p - Diskretna sl promenljiva 1 1 k k xf ( x) dx E X - Kontinualna sl promenljiva Varijansa: Var X X E X E X 1 N
PowerPoint Presentation
МОБИЛНЕ МАШИНЕ I предавање. \ хидродинамичке трансмисије, компоненте, вучне карактеристике Хидродинамичке трансмисије мобилних машина општа концепција: v v v v - дизел мотор -хидродинамички претварач -
ДОПУНA ПРАВИЛА О РАДУ ДИСТРИБУТИВНОГ СИСТЕМА У Правилима о раду дистрибутивног система ( Службени гласник РС, број 8/10), у Поглављу 6. МЕРЕЊЕ ЕЛЕКТРИ
ДОПУНA ПРАВИЛА О РАДУ ДИСТРИБУТИВНОГ СИСТЕМА У Правилима о раду дистрибутивног система ( Службени гласник РС, број 8/10), у Поглављу 6. МЕРЕЊЕ ЕЛЕКТРИЧНЕ ЕНЕРГИЈЕ, после тачке 6.15.3. на крају, додаје
ДРУШТВО ФИЗИЧАРА СРБИЈЕ МИНИСТАРСТВО ПРОСВЕТЕ И СПОРТА РЕПУБЛИКЕ СРБИЈЕ Задаци за републичко такмичење ученика средњих школа 2006/2007 године I разред
ДРУШТВО ФИЗИЧАРА СРБИЈЕ МИНИСТАРСТВО ПРОСВЕТЕ И СПОРТА РЕПУБЛИКЕ СРБИЈЕ Задаци за републичко такмичење ученика средњих школа 006/007 године разред. Електрични систем се састоји из отпорника повезаних тако
УНИВЕРЗИТЕТ У БЕОГРАДУ ГРАЂЕВИНСКИ ФАКУЛТЕТ Булевар краља Александра Београд, Р. Србија П. фах Телефон: (011) , Теле
УНИВЕРЗИТЕТ У БЕОГРАДУ ГРАЂЕВИНСКИ ФАКУЛТЕТ Булевар краља Александра 73 11120 Београд, Р. Србија П. фах 35-42 Телефон: (011) 321-86-06, 337-01-02 Телефакс: (011) 337-02-23 Е пошта: dekanat@grf.bg.ac.rs
Microsoft PowerPoint - 5_Zidane_konstrukcije_Proracun.ppt
SVEUČILIŠTE U SPLITU GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET 1/35 Doc. dr. sc. Boris Trogrlić Stručni studij građevinarstva kolegij: ZIDANE KONSTRUKCIJE (Skripta je namijenjena studentima II. god. stručnog
Slide 1
Анализа електроенергетских система -Прорачун кратких спојева- Кратак спој представља поремећено стање мреже, односно поремећено стање система. За време трајања кратког споја напони и струје се мењају са
untitled
RAPID Oplata stubova za besprekoran izgled vidljivog betona Izdanje 05/2010 PERI GmbH Formwork Scaffolding Engineering P.O. Box 1264 89259 Weissenhorn Germany Tel +49 (0)73 09.9 50-0 Fax+49 (0)73 09.9
1 Polinomi jedne promenljive Neka je K polje. Izraz P (x) = a 0 + a 1 x + + a n x n = n a k x k, x K, naziva se algebarski polinom po x nad poljem K.
1 Polinomi jedne promenljive Neka je K polje. Izraz P (x) = a 0 + a 1 x + + a n x n = n a k x k, x K, naziva se algebarski polinom po x nad poljem K. Elementi a k K su koeficijenti polinoma P (x). Ako