5 - gredni sistemi

Транскрипт

1 Гредни системи бетонских мостова 1 БЕТОНСКИ МОСТОВИ ГРЕДНИ СИСТЕМИ

2 Типови гредних система бетонских мостова Решетка Проста греда Греда с препустима Герберова греда Континуална греда Укљештена греда 2

3 Трајекторије напона у гредама - решетке 3

4 Бетонски решеткасти мостови 4 Broad Street Bridge 1918 Pont Lafayette у Паризу (77m) McMillin Bridge. WA : 1934.

5 Решеткаста главни носачи (бетон високе чврстоће, префабрикација) Јапан Akkagawa PC Truss Bridge (45м)

6 Решеткаста префабрикована ребра Француска Viaduc de Sylans 6 Viaduc des Glacières

7 Избор распона и броја поља гредних мостова 7

8 Идејна решења: системи и дужина моста 8

9 Избор попречног пресека коловозне конструкције 9

10 Проста греда 10 Самосталан систем У склопу неког другог система (нпр.: Герберовог носача, низ простих греда)

11 Силуете носача 11

12 Распони и висине пресека Од армираног бетона Друмски до 25м Железнички до 20м Од претходно напрегнутог бетона Друмски до 50м Железнички до 35м 12 Од армираног бетона Плочасти d~l/20 (Lmax =15,0 m) Ребрасти d~ (1/8-1/12)L (Lmax =25,0 m) Од претходно напрегнутог бетона Плочасти d~l/25 (Lmax =25,0 m) Ребрасти d~ (1/15-1/20)L (Lmax =50,0 m)

13 Низ простих греда 13

14 Греда с препустима 14 d = ( 1/ 12 1/ 14) l 2 d p = ( 1/ 14 1/ 20) l 2 d = ( ) d o p

15 Однос распона и препуста 15 При константној укупној дужини моста L=2a+l, а зависно од односа повременог и сталног оптерећења 1,5 1,0 0,5 0,0 1,0 0,5 0,0 1,5 Анвелопа и захваћена површина дају оптималан однос препуста и распона на око 0.35

16 Деформабилност и веза са насипом 16

17 Герберова и континуална греда 17 Le Pont de Villeneuve-Saint-Georges ( ) Безон Париз ( m)

18 Герберова греда 18

19 Герберов зглоб - проблематика 19

20 Континуална греда 20

21 Обликовање континуалних греда 21

22 Висине коловозне конструкције 22

23 Ефективна ширина главних носача 23

24 Ефекат повећања висине код средњих ослонаца 24

25 Превојне тачке покретно оптерећење 25 При константном моменту инерције, а за поктерно оптерећење, грешка је: За негативне моменте 12% (није на страни сигурности) За позитивне моменте 31% (није на старни сигурности При промењивом моменту инерције, а за покретно оптерећење, грешка је: За негативне момент 5.3% (није на страни сигурности) За позитивне момете 24% (није на страни сигурности) Срећна околност је да су ти позитивни моменти и тако релативно мали

26 Утицајне линије трансверзална сила 26

27 Претходно напрезање Примарни и секундарни моменти Примарни (једини који постоје у стстички одређеним системима) афини су траси каблова и једнаки сила помножена са ексцентрицитетпм Секундарни настају услед спреченог померања у статички неодређеним системима Еквивалентно оптерећење Губитци силе претходног напрезања: Зависе од усвојеног система претходног напрезања, начина претходног напрезања и облика трасе каблова; Постоје почетни и временски губитци Еквивалентно оптерећење након губитака 27

28 Одређивање примарних и секундарних утицаја претходног напрезања 28

29 Сила у кабловима дуж носача 29

30 Употреба префабрикованих носача 30

31 Формирање коловозне површине 31 Низ простих греда: Елеминисање ефеката диференцијалног слегања; Попречни носачи над лежиштима - 40 cm Дилатациона справа (проблем трајности) Континуитет плоча Континуирани носач (пуни континуитет) Побољшана трајност Попречни носач - >150 cm

32 Остварење континитета 32

33 Осањања над средњим стубовима 33

34 Укљештена греда 34

35 Ослањање гредних мостова 35

36 Остваривање везе коловозне конструкције гредних мостова са стубовима 36 Бетонски зглобови Механичка лежишта

37 Типови механичких лежишта Челична лежишта Еластомерна лежишта Лончаста лежишта Сферна лежишта 37

38 Диспозиција лежишта - мостови у правцу 38

39 Диспозиција лежишта код косих мостова 39

40 Диспозиција лежишта код мостова у кривини 40

41 Оштећења и замена лежишта 41

42 Ослањање преко лежишта 42 Предности Мане 1. У неким случајевима једноставније извођење него у случају монолитне везе. 2. Сеизмички напони у коловозној конструкцији су смањени, у поређењу са онима у монолитном вези за подужно сеизмичко дејство готово су елиминисани. 3. Једноделни стубови имају слично понашање у подужним и попречним правцима; ако су спектрална убрзања у ова два правца слична, сеизмички моменати и трансвезалне силе у стубовима ће бити слични, омогућавајући оптималан пројекат стуба. Лежишта захтевају прегледе, одржавање и понекад замену. Уколико стуб има вишеделни пресек повезан лежишном гредом ови елементи нису оптимално искоришћени за прихватање земљотреса: У подужном правцусе понашају као вертикалне конзоле У попречном правцу њихови врхови су укљештени у лежишну греду

43 Бетонски зглов 43

44 Фресинеов зглоб - обликовање 44

45 Контроле бетонског дела зглоба 45

46 Армирање зглоба 46

47 Трансвертална сила у зглобу 47

48 Бетонско клатно покретни ослонац 48

49 Резиме 49 Приближно 70% бетонских мостова су гредних система (укључиво и рамове на витким стубовима). Условљено начином извођења као и фунционалношћу и трајношћу поједини системи се готово више не примењују. Савремени гредни бетонски мостови су система континуираних греда или континуалних греда. Избор начина ослањања треба да омогући адекватно понашање система (слободне деформације конструкције у подужном правцу).