Microsoft Word - TP10v Prilog Deveta varijanta.doc
|
|
|
- Rada Stefanović
- пре 5 година
- Прикази:
Транскрипт
1 ЈП ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ Дирекција за дистрибуцију електричне енергије ПРИЛОГ ТЕХНИЧКЕ ПРЕПОРУКЕ број 10 в МЕХАНИЧКИ ПРОРАЧУН СРЕДЊЕНАПОНСКИХ ДИСТРИБУТИВНИХ НАДЗЕМНИХ ВОДОВА ИЗВЕДЕНИХ СЛАБОИЗОЛОВАНИМ ПРОВОДНИЦИМА ПРИМЕРИ СА КОМЕНТАРОМ II издање октобар 2013.
2 ЕПС Дирекција за дистрибуцију електричне енергије Напомене уз II издање Прилога Предлог текста за овај Прилог Техничке препоруке број 10 в израдио је Ђорђе Глишић, дипл.инж.ел. Електродистрибуција Београд. Овај Прилог је намењен свим лицима која почињу да се баве проблематиком пројектовања и изградње средњенапонских дистрибутивних надземних водова изведених слабоизолованим проводницима. Потреба за новим издањем овог Прилога Техничке препоруке број 10 в је настала због објављивања нових српских стандарда који регулишу предмет Техничке препоруке број 10 в. Комплетан механички прорачун дистрибутивних надземних водова изведен је рачунарским програмима који су специјално развијени за ову намену. Програми се налазе на сајту: II издањем Прилога престаје да важи I издање Прилога Техничке препоруке број 10 в од децембра октобар Радна група за израду II ПРИЛОГ октобар 2013.
3 ЕПС Дирекција за дистрибуцију електричне енергије На основу предлога Радне групе Технички савет ЕПС Дирекцијe за дистрибуцију електричне енергије је, на 198. састанку који је одржан у Зајечару, донео одлуку: усваја се ТЕХНИЧКА ПРЕПОРУКА број 10 в ТЕХНИЧКИ ЗАХТЕВИ ЗА СРЕДЊЕНАПОНСКЕ ДИСТРИБУТИВНЕ НАДЗЕМНЕ ВОДОВЕ ИЗВЕДЕНЕ СЛАБОИЗОЛОВАНИМ ПРОВОДНИЦИМА II издање Предложена решења су у складу са важећим прописима и стандардима и задовољавају захтеве сигурности, функционалности и економичности. Чланови Техничког савета: 1 Бранислав Вујанац, ПД "Електродистрибуција Београд" Београд, председник 2 Павел Зима, ПД "Електровојводина" Нови Сад, члан 3 Милан Вучковић, ПД "Електросрбија" Краљево, члан 4 Александар Крстић, ПД ЕД "Југоисток" Ниш, члан 5 Слободан Кујовић, ЈП ЕПС Дирекција за стратегију и инвестиције, члан 6 Драган Радовић, ЈП ЕПС Дирекција за дистрибуцију, члан 7 др Бојан Ивановић, ЈП ЕПС Дирекција за дистрибуцију, члан 8 Владимир Јоковић, ЈП ЕПС Дирекција за дистрибуцију, члан Чланови Радне групе: 1 Федора Лончаревић, ЈП ЕПС Дирекција за дистрибуцију 2 Ненад Торбица, ПД "Електровојводина" Нови Сад, члан 3 Ђорђе Глишић, ПД "Електродистрибуција Београд" 4 Душан Мајсторовић, ПД "Електросрбија" Краљево 5 Синиша Митић, ПД ЕД "Југоисток" Ниш 6 мр Драшко Новаковић, ПД ЕД "Центар" Крагујевац октобар ПРИЛОГ III
4 ЕПС Дирекција за дистрибуцију електричне енергије Из архиве На основу предлога Радне групе Технички савет ЕПС Дирекција за трговину и дистрибуцију електричне енергије је, на 181. састанку који је одржан у Београду, донео одлуку: усваја се ТЕХНИЧКА ПРЕПОРУКА број 10 в ОСНОВНИ ТЕХНИЧКИ ЗАХТЕВИ ЗА ПРОЈЕКТОВАЊЕ И ГРАДЊУ 10 kv, 20 kv и 35 kv НАДЗЕМНИХ ВОДОВА ИЗВЕДЕНИХ СЛАБОИЗОЛОВАНИМ ПРОВОДНИЦИМА I издање Предложена решења су у складу са важећим прописима и стандардима и задовољавају захтеве сигурности, функционалности и економичности. Чланови Техничког савета: 1 др Миладин Танасковић, Председник Техничког савета, "Електродистрибуција" Београд 2 Миломир Белчевић, "Електросрбија" Краљево 3 мр Драган Балкоски, ЕПС Београд 4 мр Слободан Максимовић, "Електродистрибуција" Београд 5 Владимир Љубичић, "Електродистрибуција" Лесковац 6 Андрија Вукашиновић, "Електродистрибуција" Ниш 7 мр Миодраг Ристић, "Електроморава" Пожаревац 8 Жарко Мићин, "Електровојводина" Нови Сад 9 Владимир Доганџић, "Електродистрибуција" Ужице 10 Станислав Јесенко, "Електротимок" Зајечар 11 Бране Нијемчевић, "Електрошумадија" Крагујевац 12 Владица Алексић, "Електродистрибуција" Врање 13 Миодраг Анђелковић, "Електрокосмет" Приштина 14 Душан Мутић, "Електровојводина" Нови Сад 15 Бранко Јакшић, "Електросрбија" Шабац 16 Федора Лончаревић, ЕПС Дирекција за дистрибуцију Београд 17 Слободан Кујовић, ЕПС Дирекција за дистрибуцију Београд. Чланови Радне групе: 1 мр Миодраг Ристић, "Електроморава" Пожаревац 2 Ђорђе Глишић, "Електродистрибуција" Београд 3 Бранислав Симић, "Електродистрибуција" Београд 4 мр Душан Чомић, "Електровојводина" Нови Сад 5 Бранислав Стевановић, "Електросрбија", Јагодина 6 Крсто Жижић, ЕПС Дирекција за трговину и дистрибуцију Београд 7 Томислав Бојковић, ЕПС пензионер сарадник. Напомене: Прорачун за поглавље 11: "Струјна преносна моћ СИП" извео: др Драган Тасић, "Електронски Факултет" Ниш. Стручни консултант за структуру СИП: Соња А. Колева, Фабрика каблова "Неготино", Македонија. Рачунарске програме за механички прорачун надземних водова до 35 kv (Al/č, СКС, СИП) развили: Т. Бојковић, Ђ. Глишић и Б. Симић. IV ПРИЛОГ октобар 2013.
5 ЕПС Дирекција за дистрибуцију електричне енергије Чланови Радне групе: 1 Ђорђе Глишић, Електродистрибуција Београд 2 Брaнислaв Симић, Електродистрибуција Београд 3 Томислaв Боjковић, ЈП ЕПС Дирекција за трговину и дистрибуцију електричне енергије Београд I издање Прилога мaj октобар ПРИЛОГ V
6 0 ПРИЛОГ октобар 2013.
7 УВОД Највећа предност СН НВ изведеног слабоизолованим проводницима 1 у односу на СН НВ изведен голим проводницима од алучелика је велика поузданост: при краткотрајном међусобном додиру СИП или са граном дрвећа и другим објектима у окружењу зато што нема прескока и квара СН НВ. Међутим, присуство изолације преко проводника повећава спољашњи пречник и подужну масу СИП, а то повећава нападну површину променљивих дејстава од ветра и обледа. Вредности спољашњег пречника (d u), запреминске масе без обледа (γ u) и запреминске масе са обледом (γ du) голог проводника од алучелика 2 и спољашњег пречника (d usip), запреминске масе без обледа (γ usip) и запреминске масе са обледом (γ dusip) 10 kv СИП или 20 kv СИП 3 за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 су дати у табели 1. Табела 1 Спољашњи пречник (d u), запреминска маса без обледа (γ u) и запреминска маса са обледом (γ du) голог проводника од алучелика и спољашњи пречник (d usip), запреминска маса без обледа (γ usip) и запреминска маса са обледом (γ dusip) 10 kv СИП или 20 kv СИП за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 Ознака голог проводника d u γ u γ du од алучелика 4 mm % dan/m mm 2 % dan/m mm 2 % 48-AL1/8-ST1A 9, , , AL1/11-ST1A 11, , , AL1/15-ST1A 13, , , Ознака СИП 5 d usip γ usip γ dusip CCSX mm % dan/m mm 2 % dan/m mm 2 % 48-AL1/8-ST1A 14, , , AL1/11-ST1A 16, , , AL1/15-ST1A 18, , , AL3 14, , , AL3 15, , , AL3 17, , , У даљем тексту СИП. 2 Подаци су према табели 6.6.а ТП 10 б. 3 Подаци су према табелама у поглављу Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 5 Ознака СИП је према SRPS EN октобар ПРИЛОГ 1
8 Проценат повећања спољашњег пречника, односно запреминске масе, из табеле 1, у истим осталим условима (дужина средњег распона 6, назначени пресек, облед, распоред проводника у глави стуба итд.) директно или приближно одговара проценту повећања свих параметара који зависе од променљивих оптерећења. Зато 10 kv НВ изведен СИП или 20 kv НВ изведен СИП, у односу на СН НВ изведен проводницима од алучелика има: веће угибе, па ту треба очекивати тешкоће у испуњавању захтева с обзиром на сигурносне висине, имајући у виду да се са становишта заштите на раду СИП третира као голи проводник; веће оптерећење линијско носећа упоришта, пошто је код ових упоришта за избор номиналне силе стабла меродавно оптерећење од ветра; веће вертикалне силе, које су меродавне код избора конзола; мање оптерећење затезних упоришта, пошто се код СН НВ изведен СИП, због ограничења на еолске вибрације, бирају нешто ниже вредности максималног радног напрезања (σ msip). Изразиту предност СН НВ изведен СИП има у односу на СН НВ изведен проводницима од алучелика с обзиром на критеријум дозвољених размака између проводника у средини распона, па могу да се користе конзоле са два до три пута мањом дужином крака, да се заузме ужи коридор, да се 10 kv НВ заменом изолатора користи као 20 kv НВ или 35 kv НВ. Вредности максималних угиба голог проводником од алучелика (f malč) и максималних угиба 10 kv СИП са проводником од алучелика или 20 kv СИП са проводником од алучелика (f msip) за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 су дате у табели 2. Према вредностима максималних угиба голог проводником од алучелика (f malč) и максималних угиба 10 kv СИП са проводником од алучелика или 20 kv СИП са проводником од алучелика (f msip) за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 датим у табели 2 повећање угиба 10 kv СИП са проводником од алучелика или 20 kv СИП са проводником од алучелика (f msip) у односу на угибе голог проводником од алучелика (f malč) је: у границама између 20% до 30%. Вредности максималних угиба голог проводника од алучелика (f malč) и максималних угиба 35kV СИП (f msip) за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 су дате у табели 3. Према вредностима максималних угиба голог проводником од алучелика (f malč) и максималних угиба 35 kv СИП (f msip) за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 датим у табели 3 повећање угиба 35 kv СИП (f msip) у односу на угибе голог проводником од алучелика (f malč) је: у границама између 35% до 55%. 6 Уместо термина: средњи распон често се стручној литератури користи термин: ветровни распон. 2 ПРИЛОГ октобар 2013.
9 Табела 2 Максимални угиби голог проводника од алучелика (f malč) и максимални угиби 10 kv СИП са проводником од алучелика или 20 kv СИП са проводником од алучелика (f msip) за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 Дужина распона a m Максимални угиби голог проводника f malč cm Ознака голог проводника од алучелика 7 Максимално радно напрезање голог проводника σ mp dan/mm AL1/8-ST1A AL1/11-ST1A AL1/15-ST1A Максимални угиби СИП Ознака СИП 8 CCSX 48-AL1/8-ST1A 70-AL1/11-ST1A 94-AL1/15-ST1A f msip cm Максимално радно напрезање СИП σ msip dan/mm Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. 7 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 8 Ознака СИП је према SRPS EN октобар ПРИЛОГ 3
10 Табела 3 Максимални угиби голог проводника од алучелика (f malč) и максимални угиби 35kV СИП (f msip) за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 Дужина распона a m Ознака голог проводника од алучелика 9 Максимални угиби голог проводника f malč cm Максимално радно напрезање голог проводника σ mp dan/mm AL1/11-ST1A AL1/15-ST1A Максимални угиби СИП Ознака СИП 10 cm Максимално радно напрезање СИП CCSX σ msip dan/mm AL1/11-ST1A W 35 kv AL1/15-ST1A W 35 kv AL3 W 35 kv AL3 W 35 kv f msip Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 9 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 10 Ознака СИП је према SRPS EN ПРИЛОГ октобар 2013.
11 октобар ПРИЛОГ 5
12 6 ПРИЛОГ октобар 2013.
13 Пример 9 Реконструисати 10 kv НВ изведен голим проводницима од алучелика 48-AL1/8-ST1A 11 који на делу трасе пролази кроз младу шуму, тако да с,е у три затезна поља са 21 распоном између стубних места број 13 и 34, уграђује СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 12. Подаци о делу трасе постојећег 10 kv НВ изведеног голим проводницима од алучелика која пролази кроз младу шуму су следећи: стабла и конзоле су од бетона; максимално радно напрезање проводника: σ mp = 9 dan/mm 2 ; тип стабла линијско носећих упоришта је 12/315 са распоредом проводника у глави стуб у делта (Δ) и номиналном дужином крака доње конзоле од 100 cm или 125 cm на удаљењу доње конзоле од врха стабла (h k) од 1 m; тип стабла угаоно затезних упоришта за за угао скретања трасе вода (α) мањи или једнак 20 је 11/1250 са распоредом проводника у глави стуб у равни; вредност најмање дужине распона је: a 13 = 42 m, а највећа: а 31 = 85 m; вредност највеће дужине ветровног распона линијско носећих упоришта је код стубног места N23 износи: a sr = 80 m; вредност номиналне дужине крака конзоле на доњој конзоли са удаљењем од врха стабла (h k) од 1 m износи: L kn = 125 cm; вредност притиска ветра (p v) је 60 dan/m 2 ; вредност коефицијента обледа (k do) је 1,6. Проверити да ли је могућа замена голог проводника од алучелика са СИП од алучелика без адаптације стубова. Резултате прорачуна посебно приказати за затезном пољу ZP 2 са 6 распона са следећим дужинама распона: a 20 = 57 m, a 21 = 65 m, a 22 = 81 m, a 23 = 79 m, a 24 = 67 m и a 25 = 60 m. 11 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 12 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је октобар ПРИЛОГ 7
14 Решење Провера могућности замене голог проводника од алучелика са СИП од алучелика без адаптације стубова мора да се је по следећим критеријумима: а) Одређивање вредности максималног радног напрезања СИП; б) Провера сигурносних висина; в) Провера носивости стубова; г) Провера дужине крака конзола. а) Одређивање вредности максималног радног напрезања СИП по основи избегавања појаве еолских вибрација Одређивање вредности максималног радног напрезања СИП је на основу избегавања појаве еолских вибрација. Избегавање појаве еолских вибрација СИП је одређивањем вредности максималног радног напрезања СИП (σ msip) такве да радно напрезање СИП на 0 C (σ SIP0) није веће од 4 dan/mm 2. Интересантно је да је могућност појаве еолских вибрација СИП, под једнаким осталим условима, већа код распона са мањим дужинама распона (а) него код распона са већим дужинама распона (а). Избор максималног радног напрезања СИП по основи избегавања појаве еолских вибрација је на основу критичног распона (13) дела трасе постојећег 10 kv НВ изведеног голим проводницима од алучелика која пролази кроз младу шуму са најмањом дужином распона (a 13) од 42 m. Вредност максималног радног напрезања СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 13 (σ msip) под условом да је радно напрезање СИП на 0 C (σ SIP0) једако 4 dan/mm 2 је 8,6 dan/mm 2. Према томе за вредност максималног радног напрезања СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 14 (σ msip) за део трасе постојећег 10 kv НВ изведеног голим проводницима од алучелика која пролази кроз младу шуму се изабира први нижи цели број 8 dan/mm 2 као типска вредност. 13 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 14 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 8 ПРИЛОГ октобар 2013.
15 б) Провера сигурносних висина Због повећане запреминске масе СИП у односу на голи проводник од алучелика, погледати табелу 1 овог Прилога максимални угиби СИП са проводником од алучелика у односу на максималне угибе голог проводника од алучелика су већи за око 27%. Имајући у виду да се и за СИП усвајају исте сигурносне висине (h sv) као и за голе проводнике, зато што са становишта заштите на раду СИП се третира као и голи проводник, теоретски није могуће да се без посебне провере угиба и сигурносних висина у распонима по истим стаблима и конзолама са распоредом СИП у глави стуба у делта (Δ) према слици Пр.9. h k L n t u t u = 1,8 m za L n = 11 m; t u = 2 m za L n = 12 m; h k = 1 m Слика Пр.9 Делта (Δ) распоред СИП у глави стуба октобар ПРИЛОГ 9
16 Постојећи распоред проводника у глави стуба у делта (Δ) технички не одговара распореду СИП у глави стуба који би требало да је у равни. Техничко решење распореда СИП у глави стуба у равни захтевало би механичко скидање постојећих конзола и постављање нових конзола на врх стабла чиме би се на угибу добила резерва од 1 m. Међутим, пошто је реч о бетонским конзолама чија демонтажа или "отсецање" кракова би била доста компликована и скупа (реконструише се деонице кроз шуму, па не треба рачунати ни на приступ тешке механизације), тако да преостаје изнуђено решење да се за сваки распон појединачно прорачунају угиби и на основу снимљене трасе вода провере сигурносне висине. Провера сигурносних висина је прорачуном угиба СИП за критични распон (31) дела трасе постојећег 10 kv НВ изведеног голим проводницима од алучелика која пролази кроз младу шуму са највећом дужином распона (a 31) од 85 m. Да би се у средини распона обезбедила потребна сигурносна висина (h sv) према слици Пр.9 треба да буде испуњен следећи услов: h tlo = L n h k t u f doz + L iz h sv где је: h tlo - геометријска висина СИП у средини распона у m; L n - номинална дужина стабла у m; h k - удаљење конзоле од врха стабла у m; t u - дужина укљештења стабла у темељу у m; f doz - максимални дозвољени угиб у m; L iz - дужина изолатора у m. Дужина изолатора 15 (L iz) је са знаком "+" зато што се за прихватање носеће прихватање СИП користе линијски потпорни изолатори. Уградбена висина 10 kv линијског потпорног изолатора са арматуром вертикално постављање (L iz) је 0,15 m 16. За критични распон (31) највећа вредност максималног угиба (f max) голог проводника од алучелика 48-AL1/8-ST1A 17 за вредност максималног радног напрезања (σ mp) од 9 dan/mm 2 је 194 cm, а за СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 18 за вредност максималног радног напрезања (σ msip) од 8 dan/mm 2 је 281 cm, што значи да је угиб СИП у односу на голи проводник већи за 87 cm. Потребна сигурносна висина у делу трасе постојећег 10 kv НВ која пролази кроз младу шуму према табели за места приступачна возилима сигурносна висина (h sv) је 6 m. Геометријска висина СИП у средини распона постојећег 10 kv НВ са распоредом проводника у глави стуба у делта (Δ) (h tlo) према слици Пр.9 износи: h tlo = L n h k t u f doz + L iz = ,81 + 0,15 = 6,34 m Тако да је задовољен услов h tlo h sv. 15 Уместо термина: дужина изолатора често се стручној литератури користи термин: уградбена висина изолатора. 16 Уградбена висина 20 kv линијског потпорног изолатора са арматуром вертикално постављање (L iz) је 0,3 m. 17 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 18 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 10 ПРИЛОГ октобар 2013.
17 Уколико се деo трасе постојећег 10 kv НВ који пролази кроз младу шуму у неком распону укршта са неким путем, мора да се из снимљеног профила трасе вода провери да ли је задовољена сигурносна висина (h sv) изнад пута од 7 m. Према табели Пр.10.б.2 овог Прилога сигурносна висина (h sv) изнад пута од 7 m је задовољена ако дужина распона (а) није већа од 74 m. У супротном, требало би да се примени неко од следећих решења: монтажа додатне металне двокраке конзоле непосредно испод постојеће вршне једнокраке конзоле (постојећа доња двокрака конзола, само на овом стубном месту, би остала гола ако би се показало да је демонтажа или отсецање кракова ове конзоле нерационално), или да се, као крајња мера, уметне ново упориште. в) Провера носивости стубова Провера носивости стубова дела трасе постојећег 10 kv НВ изведеног голим проводницима од алучелика која пролази кроз младу шуму је провером носивости линијско носећих упоришта и упоришта са затезним прихватањем. Провера носивости линијско носећих упоришта је провером носивости критичног стуба на стубном месту N23 са највећим ветровним распоном (a sr) од 80 m. Вредност спољашњег пречника голог проводника од алучелика 48-AL1/8-ST1A 19 (d u) према табели 1 овог Прилога је 9,6 mm. Вредност спољашњег пречника СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 20 (d usip) према табели 1 овог Прилога је 14,6 mm. Очигледно је да је вредност спољашњег пречника СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 21 за 52% већа од вредности спољашњег пречника голог проводника од алучелика 48-AL1/8-ST1A 22, па се за толико и повећава дејство од ветра на проводнике у ветровном распону. Вредности дејстава од дејства ветра сведена на врх стуба (F rv) стубног места N23 на стабло и проводнике, за величину ветровног распона (a sr) од 80 m и вредност притиска ветра (p v) од 60 dan/m 2 износи: за постојећи 10 kv НВ изведен голим проводницима од алучелика 48-AL1/8-ST1A 23 са распоредом проводника у глави стуба у делта (Δ) (F rv) 176,4 dan; за постојећи 10 kv НВ изведен СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 24 после замене: са распоредом СИП у глави стуба у делта (Δ) (F rv) 244,4 dan што је мање од номиналне силе стабла (F n) од 315 dan; са распоредом СИП у глави стуба у равни (F rv) 256 dan што је мање од од номиналне силе стабла (F n) од 315 dan. 19 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 20 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 21 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 22 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 23 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 24 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је октобар ПРИЛОГ 11
18 Очигледно је да је вредност дејстава од дејства ветра сведена на врх стуба (F rv) стубног места N23 за постојећи 10 kv НВ изведен СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 25 за око 40% већи од вредности резултанте дејстава од ветра сведених на врх стуба (F rv) стубног места N23 за постојећи 10 kv НВ изведен голим проводницима од алучелика 48-AL1/8-ST1A 26. Провера носивости упоришта са затезним прихватањем је провером носивости стуба са затезним прихватањем. Вредност максималног радног напрезања голог проводника од алучелика 48-AL1/8-ST1A 27 (σ mp) је 9 dan/mm 2. Вредност максималног радног напрезања СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 28 (σ msip) је 8 dan/mm 2. Очигледно је да је вредност максималног радног напрезања СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 29 мања од вредности максималног радног напрезања голог проводника од алучелика 48-AL1/8-ST1A 30, а како су вредности површина попречног пресека голог проводника и проводника СИП једнаки, зато сви стубови са затезним прихватањем задовољавају и за затезно прихватање СИП. г) Провера дужине крака конзола Провера дужине крака конзола дела трасе постојећег 10 kv НВ изведеног голим проводницима од алучелика која пролази кроз младу шуму је провером дозвољеног размака у средини распона између СИП. Дозвољени размак у средини распона између СИП са проводником од алучелика или између СИП са проводником од легуре алуминијума AL3 треба да је 1/3 размака између голих проводника од алучелика или између голих проводника од легуре алуминијума AL3 истог типа и пресека проводника израчунатих према ПТН за надземне водове високог напона 31. Вредности граничних дужина с обзиром на дозвољене размаке у глави стуба (a gusr) kv НВ и 20 kv НВ изведени СИП и голим проводницима за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 и вредност притиска ветра (p v) од 60 dan/m 2 су дати у табели Пр Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 26 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 27 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 28 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 29 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 30 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 31 Правилник о техничким нормативима за изградњу надземних електроенергетских водова називног напона од 1 kv до 400 kv. 32 Под условом да размак у средини распона између СИП са проводником од алучелика или између СИП са проводником од легуре алуминијума AL3 треба да је 1/3 размака између голих проводника од алучелика или између голих проводника од легуре алуминијума AL3 истог типа и пресека проводника израчунатих према Правилнику о техничким нормативима за изградњу надземних електроенергетских водова називног напона од 1 kv до 400 kv. 12 ПРИЛОГ октобар 2013.
19 Очигледно је према вредностима датим у табели Пр.9 да ако номинална дужина крака конзола (L kn) задовољава потребне размаке у средини распона између голих проводника од алучелика 48-AL1/8-ST1A 33 сигурно задовољава и потребне размаке у средини распона између СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 34. Табела Пр.9 Граничне дужине распона с обзиром на дозвољене размаке у глави стуба (a gusr) 10 kv НВ и 20 kv НВ изведени СИП и голим проводницима за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 и вредност притиска ветра (p v) од 60 dan/m 2 Гранична дужина распона с обзиром на дозвољене размаке у глави стуба a gusr m Номиналне дужине крака конзоле L kn cm Максимално радно напрезање голог проводника Ознака голог проводника σ mp од алучелика 35 dan/mm AL1/8-ST1A 70-AL1/11-ST1A 94-AL1/15-ST1A Максимално радно напрезање СИП Ознака СИП 36 σ msip CCSX dan/mm AL1/8-ST1A AL1/11-ST1A AL1/15-ST1A Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. 33 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 34 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 35 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 36 Ознака СИП је према SRPS EN октобар ПРИЛОГ 13
20 Закључак На основу изведеног упоредног механичког прорачуна и анализе, може да се закључи: на делу трасе постојећег 10 kv НВ изведеног голим проводницима од алучелика 48-AL1/8-ST1A 37 која пролази кроз младу шуму могу да се замене голи проводници са СИП са проводником од алучелика 48-AL1/8-ST1A 38 по истим стубовима, под условом: да је максимално радно напрезање СИП (σ msip) 8 dan/mm 2 ; да највећа дужина распона (а) не пређе 89 m ако је сигурносна висина (h sv) 6 m (када вод не иде кроз насељено место и не укршта се са путем), односно не пређе 74 m ако је сигурносна висина (h sv) 7 m; да се постојећи распоред проводника у глави стуба у делта (Δ) не мења осим ако се код неког стубног места покаже да није задовољен критеријум дозвољене сигурносне висине, тада могу да се примене следеће мере: дизање СИП у врх стуба или уметање новог упоришта. 37 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 38 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 14 ПРИЛОГ октобар 2013.
21 Пример 10 Извршити оптимизацију параметара за механички прорачун и типизацију облика главе стуба 10 kv НВ изведен СИП или 20 kv НВ изведен СИП, и то: максималног радног напрезања (σ msip), номиналне дужине стабла (L n), номиналне силе стабла (F n) и номиналне дужине крака конзоле (L kn). Параметри за прорачун: вредност коефицијента обледа (k do) је 1 и 1,6; вредност притиска ветра (p v) је 60 dan/m 2. За носеће прихватање проводника користе се: стабла номиналне дужине стабла (L n) 11 m и 12 m; линијски потпорни изолатори са арматуром вертикално постављање. За затезно прихватање проводника користе се: стабла номиналне дужине стабла (L n) 11 m; затезни изолаторски ланци. октобар ПРИЛОГ 15
22 Решење Оптимизацију параметара је за упоришта са носећим прихватањем за распоред СИП у глави стуба у равни и делта (Δ), са становишта: а) максималног радног напрезања; б) номиналних дужина стабала; в) номиналних сила стабала линијско носећих упоришта; г) номиналних дужина крака конзоле. а) Оптимизација са становишта максималног радног напрезања Оптимизација са становишта максималног радног напрезања СИП је одређивање вредности максималног радног напрезања СИП је на основу избегавања појаве еолских вибрација и дужина распона. Избегавање појаве еолских вибрација СИП је одређивањем вредности максималног радног напрезања СИП (σ msip) такве да радно напрезање СИП на 0 C (σ SIP0) није веће од 4 dan/mm 2. Дужине распона (а) треба да су веће од граничних дужина распона преко којих је мања вероватноћа појаве еолских вибрација под условом да радно напрезање СИП на 0 C (σ 0SIP) није веће од 4 dan/mm 2 (а geol). Вредности граничних дужина распона СИП преко којих је мања вероватноћа појаве еолских вибрација под условом да радно напрезање СИП на 0 C (σ 0SIP) није веће од 4 dan/mm 2 (а geol) су дате у табели Пр.10.а. 16 ПРИЛОГ октобар 2013.
23 Табела Пр.10.а Граничне дужине распона СИП преко којих је мања вероватноћа појаве еолских вибрација под условом да радно напрезање СИП на 0 C (σ 0SIP) није веће од 4 dan/mm 2 (а geol) Гранична дужина распона преко којих је мања вероватноћа појаве еолских вибрација a geol m Коефицијент обледа k do 1,6 1 Ознака СИП 39 CCSX 48-AL1/8-ST1A 70-AL1/11-ST1A 94-AL1/15-ST1A 48-AL3 66-AL3 93-AL3 Максимално радно напрезање СИП σ msip dan/mm Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. Према вредностима граничних дужина распона СИП преко којих је мања вероватноћа појаве еолских вибрација под условом да радно напрезање СИП на 0 C (σ 0SIP) није веће од 4 dan/mm 2 (а geol) за уобичајене дужине распона (а) које су веће од 80 m одређује се оптимална вредност максималног радног напрезања СИП (σ msip) од 8 dan/mm Ознака СИП је према SRPS EN октобар ПРИЛОГ 17
24 б) Оптимизација са становишта номиналних дужина стабала Оптимизација са становишта номиналних дужина стабала је одређивање вредности номиналне дужине стабла на основу потребне сигурносне висине у средини распона. Да би се у средини распона обезбедила потребна сигурносна висина СИП (h sv) према слици Пр.9 треба да буде испуњен следећи услов: h tlo = L n h k t u f doz + L iz h sv где је: h tlo - геометријска висина СИП у средини распона у m; L n - номинална дужина стабла у m; h k - удаљење конзоле од врха стабла у m; t u - дужина укљештења стабла у темељу у m; f doz - максимални дозвољени угиб СИП у m; L iz - дужина изолатора у m. Дужина изолатора 40 (L iz) је са знаком "+" зато што се за прихватање носеће прихватање СИП користе линијски потпорни изолатори. Уградбена висина 10 kv линијског потпорног изолатора са арматуром вертикално постављање (L iz) је 0,15 m, а уградбена висина 20 kv линијског потпорног изолатора са арматуром вертикално постављање (L iz) је 0,3 m. Вредности максималних угиба СИП са проводником од алучелика (f max) 41 су дате у табели Пр.10.б.1. Вредности граничних дужина распона СИП с обзиром на сигурносне висине СН НВ (a gf) 42 за коефицијент обледа (k do) од 1,6 су дате у табели Пр.10.б Уместо термина: дужина изолатора често се стручној литератури користи термин: уградбена висина изолатора. 41 Вредност максималних угиба СИП са проводником од алучелика датих у табели Пр.10.б.1 могу да се користе и као вредности максималних угиба СИП са проводником од легуре алуминијума AL3 умањене за око 3%. 42 На основу критеријума сигурносних висина СН НВ примена распореда СИП у глави стуба у делта (Δ) није рационално решење. 18 ПРИЛОГ октобар 2013.
25 Табела Пр.10.б.1 Максимални угиби СИП са проводником од алучелика Mаксимални угиби СИП са проводником од алучелика f maxsip cm Коефицијент обледа k do 1,6 1 Mаксимално радно напрезање СИП Ознака СИП 43 Распон σ msip CCSX a dan/mm 2 m AL1/8-ST1A * * AL1/11-ST1A AL1/15-ST1A * - односи се на мешовит 10 kv НВ изведен СИП или 20 kv НВ изведен СИП. Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. 43 Ознака СИП је према SRPS EN октобар ПРИЛОГ 19
26 Табела Пр.10.б.2 Граничне дужине распона СИП с обзиром на сигурносне висине СН НВ (a gf) за вредност коефицијент обледа (k do) од 1,6 Гранична дужина распона СИП с обзиром на сигурносне висине СН НВ a gf m Ознака СИП 44 CCSX 48-AL1/8-ST1A 70-AL1/11-ST1A 94-AL1/15-ST1A 48-AL3 66-AL3 93-AL3 48-AL1/8-ST1A 70-AL1/11-ST1A 94-AL1/15-ST1A Номинална дужина стабла L n m Сигурносне висине h sv m Mаксимално радно напрезање СИП σ msip dan/mm Распоред СИП у глави стуба у равни Распоред СИП у глави стуба у делта (Δ) са удаљењем доње конзоле од врха стабла (h k) од 1 m Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. 44 Ознака СИП је према SRPS EN ПРИЛОГ октобар 2013.
27 Према вредностима граничних дужина распона СИП с обзиром на сигурносне висине СН НВ (a gf) за уобичајене дужине распона (а) које су веће од 80 m за вредност максималног радног напрезања СИП (σ msip) од 8 dan/mm 2 одређује се распоред СИП у глави стуба у равни и вредност номиналне дужине стабла (L n) од 11 m на делу трасе вода где је вредност потребне сигурносне висине (h sv) од 6 m и вредност номиналне дужине стабла (L n) од 12 m на делу трасе вода где је вредност потребне сигурносне висине (h sv) од 7 m. октобар ПРИЛОГ 21
28 в) Оптимизација са становишта номиналних сила стабала линијско носећих упоришта Оптимизација са становишта номиналних сила стабала је одређивање вредности номиналне силе стабала линијско носећих упоришта на основу дејства ветра на стуб и СИП. Вредности граничних дужина средњег распона линијско носећих упоришта (а g) за притисак ветра (p v) од 60 dan/m 2 су дате у табели Пр.10.в.1. Вредности граничних дужина средњег распона линијско носећих упоришта (а g) за притисак ветра (p v) од 75 dan/m 2 су дате у табели Пр.10.в ПРИЛОГ октобар 2013.
29 Табела Пр.10.в.1 Граничне дужине средњег распона линијско носећих упоришта (а g) за притисак ветра (p v) од 60 dan/m 2 Граничне дужине средњег распона линијско носећих упоришта a g m Номинална дужина стабла L n m Ознака СИП 45 CCSX 48-AL1/8-ST1A 70-AL1/11-ST1A 94-AL1/15-ST1A 48-AL3 66-AL3 93-AL3 48-AL1/8-ST1A 70-AL1/11-ST1A 94-AL1/15-ST1A 48-AL3 66-AL3 93-AL3 Номинална сила стабла F n dan 250 * * Распоред СИП у глави стуба у равни Распоред СИП у глави стуба у делта (Δ) са удаљењем доње конзоле од врха стабла (h k) од 1 m * - само за стабла која могу да се затекну у постојећој надземној мрежи. Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. 45 Ознака СИП је према SRPS EN октобар ПРИЛОГ 23
30 Табела Пр.10.в.2 Граничне дужине средњег распона линијско носећих упоришта (а g) за притисак ветра (p v) од 75 dan/m 2 Граничне дужине средњег распона линијско носећих упоришта a g m Номинална дужина стабла L n m Ознака СИП 46 CCSX 48-AL1/8-ST1A 70-AL1/11-ST1A 94-AL1/15-ST1A 48-AL3 66-AL3 93-AL3 48-AL1/8-ST1A 70-AL1/11-ST1A 94-AL1/15-ST1A 48-AL3 66-AL3 93-AL3 Номинална сила стабла F n dan 250 * * Распоред СИП у глави стуба у равни Распоред СИП у глави стуба у делта (Δ) са удаљењем доње конзоле од врха стабла (h k) од 1 m * - само за стабла која могу да се затекну у постојећој надземној мрежи. Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. 46 Ознака СИП је према SRPS EN ПРИЛОГ октобар 2013.
31 Према вредностима граничних дужина средњег распона линијско носећих упоришта (а g) за уобичајене дужине распона (а) које су веће од 80 m за распоред СИП у глави стуба у равни и вредност номиналне дужине стабла (L n) од 11 m, за притисак ветра (p v) од 60 dan/m 2 одређују се номиналне силе стабала (L n) од 315 dan, а за притисак ветра (p v) од 75 dan/m 2 одређују се номиналне силе стабала (L n) од 400 dan. октобар ПРИЛОГ 25
32 г) Оптимизација са становишта номиналних дужина крака конзоле Оптимизација са становишта номиналних дужина крака конзоле је одређивање вредности номиналне дужине крака конзоле на основу размака између СИП у средини распона. Вредности максималног угиба у средини распона (f m), размака између СИП у средини распона (D us), номиналне дужине крака конзоле (L kn), резултантног оптерећења сведеног на врх стуба (F rv) и номиналне силе стабла (F n) за линијско носећа упоришта 10 kv НВ изведен СИП и 20 kv НВ изведен СИП са номиналном дужином стабла (L n) од 11 m распоредом СИП у глави стуба у равни за максимално радно напрезање СИП (σ msip) од 8 dan/mm 2, притисак ветра (p v) од 60 dan/m 2 и коефицијент обледа (k do) од 1,6 су дати у табели Пр.10.г.1. Вредности максималног угиба у средини распона (f m), размака између СИП у средини распона (D us), номиналне дужине крака конзоле (L kn), резултантног оптерећења сведеног на врх стуба (F rv) и номиналне силе стабла (F n) за линијско носећа упоришта 10 kv НВ изведен СИП и 20 kv НВ изведен СИП са номиналном дужином стабла (L n) од 11 m распоредом СИП у глави стуба у равни за максимално радно напрезање СИП (σ msip) од 8 dan/mm 2, притисак ветра (p v) од 60 dan/m 2 и коефицијент обледа (k do) од 1,6 су дати у табели Пр.10.г ПРИЛОГ октобар 2013.
33 Табела Пр.10.г.1 Ознака СИП 47 Максимални угиб у средини распона (f m), размак између СИП у средини распона (D us), номинална дужина крака конзоле (L kn), резултанта оптерећења сведена на врх стуба (F rv) и номинална сила стабла (F n) за линијско носећа упоришта 10 kv НВ изведен СИП и 20 kv НВ изведен СИП са номиналном дужином стабла (L n) од 11 m распоредом СИП у глави стуба у равни за максимално радно напрезање СИП (σ msip) од 8 dan/mm 2, притисак ветра (p v) од 60 dan/m 2 и коефицијент обледа (k do) од 1,6 Распон CCSX 48-AL1/8-ST1A 70-AL1/11-ST1A 94-AL1/15-ST1A a f m D usr L kn F rv F n m cm cm cm dan dan * * - може али дужине распона не сме да је већа од 119 m. Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. 47 Ознака СИП је према SRPS EN октобар ПРИЛОГ 27
34 Табела Пр.10.г.2 Ознака СИП 48 Максимални угиб у средини распона (f m), размак између СИП у средини распона (D us), номинална дужина крака конзоле (L kn), резултанта оптерећења сведена на врх стуба (F rv) и номинална сила стабла (F n) за линијско носећа упоришта 10 kv НВ изведен СИП и 20 kv НВ изведен СИП са номиналном дужином стабла (L n) од 11 m распоредом СИП у глави стуба у равни за максимално радно напрезање СИП (σ msip) од 8 dan/mm 2, притисак ветра (p v) од 60 dan/m 2 и коефицијент обледа (k do) од 1,6 Распон CCSX 48-AL1/8-ST1A 70-AL1/11-ST1A 94-AL1/15-ST1A a f m D usr L kn F rv F n m cm cm cm dan dan * * - може али дужине распона не сме да је већа од 117 m. Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. 48 Ознака СИП је према SRPS EN ПРИЛОГ октобар 2013.
35 Према вредностима размака између СИП у средини распона (D us) за уобичајене дужине распона (а) које су веће од 80 m за распоред СИП у глави стуба у равни, максимално радно напрезање СИП (σ msip) од 8 dan/mm 2, притисак ветра (p v) од 60 dan/m 2 и коефицијент обледа (k do) од 1,6 одређују се номиналне дужине крака конзоле (L kn) од 63 cm. октобар ПРИЛОГ 29
36 30 ПРИЛОГ октобар 2013.
37 Пример 11 Извршити оптимизацију параметара за механички прорачун и типизацију облика главе стуба 35 kv НВ изведен СИП, и то: максималног радног напрезања (σ msip), номиналне дужине стабла (L n), номиналне силе стабла (F n) и номиналне дужине крака конзоле (L kn). Параметри за прорачун: вредност коефицијента обледа (k do) је 1 и 1,6; вредност притиска ветра (p v) је 60 dan/m 2 и p v = 75 dan/m 2. За носеће прихватање проводника користе се: стабла номиналне дужине стабла (L n) 12 m, 15 m и 18 m; линијски потпорни изолатори са арматуром вертикално постављање. За затезно прихватање проводника користе се: стабла номиналне дужине стабла (L n) 12 m, 15 m и 18 m; затезни изолаторски ланци. октобар ПРИЛОГ 31
38 Решење Оптимизацију параметара је за упоришта са носећим прихватањем за распоред СИП у глави стуба у равни и делта (Δ), са становишта: а) максималног радног напрезања; б) номиналних дужина стабала; в) номиналних сила стабала линијско носећих упоришта; г) номиналних дужина крака конзоле. а) Оптимизација са становишта максималног радног напрезања Оптимизација са становишта максималног радног напрезања СИП је одређивање вредности максималног радног напрезања СИП је на основу избегавања појаве еолских вибрација и дужина распона. Избегавање појаве еолских вибрација СИП је одређивањем вредности максималног радног напрезања СИП (σ msip) такве да радно напрезање СИП на 0 C (σ SIP0) није веће од 4 dan/mm 2. Дужине распона (а) треба да су веће од граничних дужина распона преко којих је мања вероватноћа појаве еолских вибрација под условом да радно напрезање СИП на 0 C (σ 0SIP) није веће од 4 dan/mm 2 (а geol). Према вредностима граничних дужина распона СИП преко којих је мања вероватноћа појаве еолских вибрација под условом да радно напрезање СИП на 0 C (σ 0SIP) није веће од 4 dan/mm 2 (а geol) према табели за уобичајене дужине распона (а) које су веће од 80 m одређује се оптимална вредност максималног радног напрезања СИП (σ msip) од 8 dan/mm ПРИЛОГ октобар 2013.
39 б) Оптимизација са становишта номиналних дужина стабала Оптимизација са становишта номиналних дужина стабала је одређивање вредности номиналне дужине стабла на основу потребне сигурносне висине у средини распона. Да би се у средини распона обезбедила потребна сигурносна висина СИП (h sv) према слици Пр.9 треба да буде испуњен следећи услов: h tlo = L n h k t u f doz + L iz h sv где је: h tlo - геометријска висина СИП у средини распона у m; L n - номинална дужина стабла у m; h k - удаљење конзоле од врха стабла у m; t u - дужина укљештења стабла у темељу у m; f doz - максимални дозвољени угиб СИП у m; L iz - дужина изолатора у m. Дужина изолатора 49 (L iz) је са знаком "+" зато што се за прихватање носеће прихватање СИП користе линијски потпорни изолатори. Вредности граничних дужина распона СИП с обзиром на сигурносне висине СН НВ (a gf) 50 за распоред СИП у глави стуба у равни и коефицијент обледа (k do) од 1,6 су дате у табели Пр.11.б. 49 Уместо термина: дужина изолатора често се стручној литератури користи термин: уградбена висина изолатора. 50 На основу критеријума сигурносних висина СН НВ примена СИП са проводником од алучелика има предност у односу на СН НВ изведен СИП са проводником од легуре алуминијума AL3. октобар ПРИЛОГ 33
40 Табела Пр.11.б Граничне дужине распона СИП с обзиром на сигурносне висине СН НВ (a gf) за распоред СИП у глави стуба у равни и коефицијент обледа (k do) од 1,6 Гранична дужина распона СИП с обзиром на сигурносне висине СН НВ a gf m Номинална дужина стабла L n m Сигурносне висине h sv m Mаксимално радно напрезање СИП Ознака СИП 51 σ msip CCSX dan/mm AL1/11-ST1A W 35 kv AL1/15-ST1A W 35 kv AL3 W 35 kv AL3 W 35 kv Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. Према вредностима граничних дужина распона СИП с обзиром на сигурносне висине СН НВ (a gf) за вредност максималног радног напрезања СИП (σ msip) од 8 dan/mm 2 и распоред СИП у глави стуба у равни за уобичајене дужине распона (а) које су до 120 m одређују се и вредност номиналне дужине стабла (L n) од 12 m и за уобичајене дужине распона (а) које су преко 120 m вредност номиналне дужине стабла (L n) од 15 m. 51 Ознака СИП је према SRPS EN ПРИЛОГ октобар 2013.
41 в) Оптимизација са становишта номиналних сила стабала линијско носећих упоришта Оптимизација са становишта номиналних сила стабала је одређивање вредности номиналне силе стабала линијско носећих упоришта на основу дејства ветра на стуб и СИП. Вредности граничних дужина средњег распона линијско носећих упоришта 35 kv НВ изведен СИП (а g) 52 за вредност притиска ветра (p v) од 60 dan/m 2 су дате у табели Пр.11.в.1. Вредности граничних дужина средњег распона линијско носећих упоришта 35 kv НВ изведен СИП (а g) 53 за вредност притиска ветра (p v) од 75 dan/m 2 су дате у табели Пр.11.в.2. Табела Пр.11.в.1 Ознака СИП 54 CCSX Граничне дужине средњег распона линијско носећих упоришта 35 kv НВ изведен СИП (а g) за вредност притиска ветра (p v) од 60 dan/m 2 Граничне дужине средњег распона линијско носећих упоришта a g m Номинална дужина стабла L n m Номинална сила стабла F n dan Распоред СИП у глави стуба у равни 70-AL1/11-ST1A W 35 kv AL1/15-ST1A W 35 kv AL3 W 35 kv AL3 W 35 kv Распоред СИП у глави стуба у делта (Δ) са удаљењем доњих конзола од врха стабла (h k) од 1 m и 2 m 70-AL1/11-ST1A W 35 kv AL1/15-ST1A W 35 kv AL3 W 35 kv AL3 W 35 kv Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. 52 На основу критеријума граничних дужина средњег распона линијско носећих упоришта код СН НВ изведен СИП са проводником од алучелика јављају нешто већа оптерећења сведена на врх стуба у односу на СН НВ изведен СИП са проводником од легуре алуминијума AL3. 53 На основу критеријума граничних дужина средњег распона линијско носећих упоришта код СН НВ изведен СИП са проводником од алучелика јављају нешто већа оптерећења сведена на врх стуба у односу на СН НВ изведен СИП са проводником од легуре алуминијума AL3. 54 Ознака СИП је према SRPS EN октобар ПРИЛОГ 35
42 Табела Пр.11.в.2 Граничне дужине средњег распона линијско носећих упоришта 35 kv НВ изведен СИП (а g) за вредност притиска ветра (p v) од 75 dan/m 2 Граничне дужине средњег распона линијско носећих упоришта a g m Ознака СИП 55 CCSX Номинална дужина стабла L n m Номинална сила стабла F n dan Распоред СИП у глави стуба у равни 70-AL1/11-ST1A W 35 kv AL1/15-ST1A W 35 kv AL3 W 35 kv AL3 W 35 kv Распоред СИП у глави стуба у делта (Δ) са удаљењем доњих конзола од врха стабла (h k) од 1 m и 2 m 70-AL1/11-ST1A W 35 kv AL1/15-ST1A W 35 kv AL3 W 35 kv AL3 W 35 kv Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. 55 Ознака СИП је према SRPS EN ПРИЛОГ октобар 2013.
43 Према вредностима граничних дужина средњег распона линијско носећих упоришта (а g) за уобичајене дужине распона (а) које су веће од 120 m за распоред СИП у глави стуба у равни и вредност номиналне дужине стабла (L n) од 12 m и 15 m одређују се номиналне силе стабала (L n) од 630 dan. октобар ПРИЛОГ 37
44 г) Оптимизација са становишта номиналних дужина крака конзоле Оптимизација са становишта номиналних дужина крака конзоле је одређивање вредности номиналне дужине крака конзоле на основу размака између СИП у средини распона. Вредности граничних дужина распона с обзиром на дозвољене размаке у глави стуба (a gusr) 35 kv НВ изведен СИП са распоредом СИП у глави стуба у равни за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 су дати у табели Пр.11.г. Табела Пр.11.г Граничне дужине распона с обзиром на дозвољене размаке у глави стуба (a gusr) 35 kv НВ изведен СИП са распоредом СИП у глави стуба у равни за вредност коефицијента обледа (k do) од 1,6 Гранична дужина распона с обзиром на дозвољене размаке у глави стуба a gusr m Притисак ветра p v dan/m Номиналне дужине крака конзоле L kn cm Максимално радно напрезање СИП Ознака голог проводника од алучелика 56 σ msip dan/mm AL1/11-ST1A W 35 kv AL1/15-ST1A W 35 kv AL3 W 35 kv AL3 W 35 kv Напомена: Прорачун је урађен програмом UGIBI5. Према вредностима размака између СИП у средини распона (D us) за уобичајене дужине распона (а) које су веће од 120 m за распоред СИП у глави стуба у равни, максимално радно напрезање СИП (σ msip) од 8 dan/mm 2 и коефицијент обледа (k do) од 1,6 одређују се номиналне дужине крака конзоле (L kn) од 63 cm. 56 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN [2] која је 38 ПРИЛОГ октобар 2013.
ТП 10д Прилог 3
ЈП ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ Београд, Војводе Степе 412 ПРИЛОГ број 3 ТЕХНИЧКЕ ПРЕПОРУКЕ број 10 д ПРИМЕРИ СА КОМЕНТАРОМ МЕХАНИЧКОГ ПРОРАЧУНА ТЕЛЕКОМУНИКАЦИОНИХ КАБЛОВА ЗА ПОСТАВЉАЊЕ ПО СТУБОВИМА ЕЛЕКТРОДИСТРИБУТИВНИХ
ТП 10д
ЈП ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ Београд, Војводе Степе 412 ТЕХНИЧКА ПРЕПОРУКА број 10 г ТЕХНИЧКИ ЗАХТЕВИ ЗА ТЕМЕЉЕ СТУБОВА ЗА ДИСТРИБУТИВНЕ НАДЗЕМНЕ ВОДОВЕ НИСКОГ И СРЕДЊЕГ НАПОНА I издање децембар 2005. Издавач:
Microsoft Word - TP 9 Dvanaesta varijanta.doc
ЈП ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ Београд, Војводе Степе 412 ТЕХНИЧКА ПРЕПОРУКА број 9 ИЗВОЂЕЊЕ УЗЕМЉЕЊА СТУБОВА ЕЛЕКТРОДИСТРИБУТИВНИХ НАДЗЕМНИХ ВОДОВА 1 kv, 10 kv, 20 kv, 35 kv И 110 kv III издање јануар 2010.
6. TEHNIČKE MJERE SIGURNOSTI U IZVEDBI ELEKTROENERGETSKIH VODOVA
SIGURNOST U PRIMJENI ELEKTRIČNE ENERGIJE 6. TEHNIČKE MJERE SIGURNOSTI U IZVEDBI ELEKTROENERGETSKIH VODOVA Izv.prof. dr.sc. Vitomir Komen, dipl.ing.el. 1/14 SADRŽAJ: 6.1 Sigurnosni razmaci i sigurnosne
АНАЛИЗА ПРОБЛЕМА ТЕРМИЧКЕ ДИЛАТАЦИЈЕ L КОМПЕНЗАТОРА ПРЕМА СТАНДАРДУ AD 2000 И ДРУГИМ МЕТОДАМА Милан Травица Иновациони центар Машински факултет Универ
АНАЛИЗА ПРОБЛЕМА ТЕРМИЧКЕ ДИЛАТАЦИЈЕ L КОМПЕНЗАТОРА ПРЕМА СТАНДАРДУ AD 2000 И ДРУГИМ МЕТОДАМА Милан Травица Иновациони центар Машински факултет Универзитет у Београду Краљице Марије 16, 11000 Београд mtravica@mas.bg.ac.rs
Каталог електроматеријала и опреме ПРИЛОГ Ж. 1 ШИФРА: Двоструки, механички и електрично појачани, затезни изолаторски ланац са штапном изолаторс
Каталог електроматеријала и опреме ПРИЛОГ Ж. 1 ШИФРА: 30635 Двоструки, механички и електрично појачани, затезни изолаторски ланац са штапном изолаторском јединицом назначеног напона 35kV - "DZp" 35kV,
Predavanje 8-TEMELJI I POTPORNI ZIDOVI.ppt
1 BETONSKE KONSTRUKCIJE TEMELJI OBJEKATA Prof. dr Snežana Marinković Doc. dr Ivan Ignjatović Semestar: V ESPB: Temelji objekata 2 1.1. Podela 1.2. Temelji samci 1.3. Temeljne trake 1.4. Temeljne grede
ТП 10д Прилог 1
ПРИЛОГ број 1 ТЕХНИЧКЕ ПРЕПОРУКЕ број 10 д ПРОЦЕДУРА за постављање телекомуникационих водова по стубовима електродистрибутивних водова I издање јул 2005. ЈП ЕПС Дирекција за трговину и дистрибуцију електричне
Slide 1
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 4 - Dijagram interakcije Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Betonske konstrukcije 1 1 Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Betonske konstrukcije 1 1 2
ma??? - Primer 1 Spregnuta ploca
Primer 1 - proračun spregnute ploče na profilisanom limu 1. Karakteristike spregnute ploče Spregnuta ploča je raspona 4 m. Predviđen je jedan privremeni oslonac u polovini raspona ploče u toku građenja.
broj 043.indd - show_docs.jsf
ПРИЛОГ 1. Ширина заштитног појаса зграда, индивидуалних стамбених објеката и индивидуалних стамбено-пословних објеката зависно од притиска и пречника гасовода Пречник гасовода од 16 barа до 50 barа M >
ma??? - Primer 6 Proracun spregnute veze
Primer 6 Proračun spregnute veze Odrediti proračunski moment nosivosti spregnute veze grede i stuba prikazane na skici. Stub je izrađen od vrućevaljanog profila HEA400, a greda od IPE500. Veza je ostvarena
Microsoft Word - SRPS Z-S2-235.doc
SRPSKI STANDARD SRPS Z.S2.235 Jul 2008. Saobraćajno-tehnička oprema javnih puteva Smerokazi Traffic guiding equipment Delineators INSTITUT ZA STANDARDIZACIJU SRBIJE III izdanje Referentna oznaka SRPS Z.S2.235:2008
Pismeni ispit iz MEHANIKE MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB, oslonjena na oprugu BC i okačena o uže BD, nosi kontinuirano opterećenje, kao što
Pismeni ispit iz MEHNIKE MTERIJL I - grupa 1. Kruta poluga, oslonjena na oprugu i okačena o uže D, nosi kontinuirano opterećenje, kao što je prikazano na slici desno. Odrediti: a) silu i napon u užetu
Slide 1
Грађевински факултет Универзитета у Београду МОСТОВИ Субструктура моста Вежбе 4 Програм предмета Датум бч. Предавања бч. Вежбе 1 22.02. 4 Уводно предавање - 2 01.03. 3 Дефиниције, системи, распони и материјали
Microsoft PowerPoint - ME_P1-Uvodno predavanje [Compatibility Mode]
![Microsoft PowerPoint - ME_P1-Uvodno predavanje [Compatibility Mode]](/thumbs/103/157430298.jpg "Microsoft PowerPoint - ME_P1-Uvodno predavanje [Compatibility Mode]")
MAŠINSKI ELEMENTI dr Miloš Ristić UVOD Mašinski elementi predstavljaju tehničkonaučnu disciplinu. Izučavanjem ove discipline stiču seteorijska i praktična znanja za proračun, izbor i primenu mašinskih
ТП 10ђ Прилог 1
ЈП ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ Београд, Војводе Степе 412 ПРИЛОГ број 1 ТЕХНИЧКЕ ПРЕПОРУКЕ број 10 ђ УВОЂЕЊЕ У ОБЈЕКТЕ И ЗАВРШАВАЊЕ ТЕЛЕКОМУНИКАЦИОНИХ ОПТИЧКИХ КАБЛОВА I издање фебруар 2008. Напомене уз I издање
Proracun strukture letelica - Vežbe 6
University of Belgrade Faculty of Mechanical Engineering Proračun strukture letelica Vežbe 6 15.4.2019. Mašinski fakultet Univerziteta u Beogradu Danilo M. Petrašinović Jelena M. Svorcan Miloš D. Petrašinović
Tehničko rešenje: Industrijski prototip dvostrukog trofaznog analizatora snage sa funkcijama merenja kvaliteta električne energije tipska oznaka MM2 R
Tehničko rešenje: Industrijski prototip dvostrukog trofaznog analizatora snage sa funkcijama merenja kvaliteta električne energije tipska oznaka MM2 Rukovodilac projekta: Vladimir Vujičić Odgovorno lice:
Microsoft Word - Document1
10. Veza izeđu dva eleenta porojenja 110kV sa potporni izolatoria na nosačia izvedena je užadia Al/Fe 40/40 (slika ). Odrediti sile koje djeluju na ove potporne izolatore. Potrebni podaci za proračun su
Title
Број: 1-02-4042-23/17-9 Датум: 10.11.2017. Београд ИЗМЕНЕ И ДОПУНЕ КОНКУРСНЕ ДОКУМЕНТАЦИЈЕ За јавну набавка радова - изградња мреже станица за мониторисање РФ спектра и сензора за мерење нејонизујућег
3
ИЗМЕНЕ И ДОПУНЕ ПЛАНА ГЕНЕРАЛНЕ РЕГУЛАЦИЈЕ УВОД На основу члана 46. став 1. и 5. и члана 48. Закона о планирању и изградњи ( Сл. гласник РС, бр.72/2009, 81/2009-исправка, 64/2010-УС, 24/2011 и 121/2012),
broj 087_Layout 1
СЛУЖБЕНИ ГЛАСНИК Језик српског народа ЈУ Службени гласник Републике Српске, Бања Лука, Вељка Млађеновића бб Телефон/факс: (051) 456-331, 456-341 E-mail: slglasnikrs@blic.net slgl.finanse@blic.net slgl.oglasi@blic.net
PowerPoint Presentation
Анализа електроенергетских система -основни прорачуни- Падови напона и губици преноса δu, попречна компонента пада напона Δ U, попречна компонента пада напона U 1 U = Z I = R + jx Icosφ jisinφ = RIcosφ
5 - gredni sistemi
Гредни системи бетонских мостова 1 БЕТОНСКИ МОСТОВИ ГРЕДНИ СИСТЕМИ Типови гредних система бетонских мостова Решетка Проста греда Греда с препустима Герберова греда Континуална греда Укљештена греда 2 Трајекторије
TEH_Godisnjak2017_web1
ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ ТЕХНИЧКИ ГОДИШЊАК 217 ПРОИЗВОДНИ КАПАЦИТЕТИ ЕПС-а 1 Зрењанин Нови Сад Костолац Б3 С. Митровица Костолац А 2 Н. Тесла Б Н. Тесла А Зворник Колубара А Колубара Б Колубара Б. Башта
Slide 1
Завод за унапређивање образовања и васпитања Аутори: Наставни предмет: MилојеЂурић,професор,Техничка школа Шабац, Марија Пилиповић,професор, Техничка школа Шабац, Александар Ђурић,професор,Мачванска средња
Referenc lista TS sektora xlsx
Реконструкција и доградња ТС 220/110 kv у ТС 400/220/110 kv Краљево 1 2341 2017 ЕМС АД Пројекат у раду 3 извођење 2 Опремање 110 kv ДВ поља у ТС 220/110 kv Краљево 3 Идејни 2017 ЕМС АД Пројекат у раду
TEH_Godisnjak2016_web2
ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ 2016 ТЕХНИЧКИ ГОДИШЊАК ПРОИЗВОДНИ КАПАЦИТЕТИ ЕПС-а 1 Зрењанин Нови Сад Костолац Б3 С. Митровица Костолац А 2 Н. Тесла Б Н. Тесла А Зворник Колубара А Колубара Б Колубара Б. Башта
Microsoft Word - MABK_Temelj_proba
PRORČUN TEMELJNE STOPE STTIČKI SUSTV, GEOMETRIJSKE KRKTERISTIKE I MTERIJL r cont d eff r cont d eff Dimenzije temelja: a 300 cm b 300 cm Ed,x Ed h 80 cm zaštitni sloj temelja c 4,0 cm XC θ dy Ed Dimenzije
Odluka i metodologija za prikljucak-elektricna energija
На основу члана 46. став 1. тачка 1) подтачка (9), става 2. тачка 3) истог члана, а у вези са чланом 132. став 3, и члана 45. став 1. Закона о енергетици ( Службени гласник РС, бр. 57/11 и 80/11- испр.),
РЕДНИ БР. ВРСТА НАЗИВ ОБЈЕКТА БР. ПРОЈЕКТА ДОКУМЕНТАЦИЈЕ ГОДИНА ИНВЕСТИТОР СТАТУС ПРОЈЕКТА 1 Приводни оптички каблови за више објеката Пројекат за изв
1 Приводни оптички каблови за више објеката 2019 ЕМС АД Пројекат у раду 2 2883 Реконструкција ТС 220/110 kv Београд 3 - резервно напајање сопствене потрошње 2019 ЕМС АД вршен 3 3021 Адаптација ТС 220/110
Microsoft Word - Локацијски услови за објављивање
РЕПУБЛИКА СРБИЈА ГРАД БЕОГРАД-ГРАДСКА ОПШТИНА БАРАЈЕВО Управа Градске општине Барајево Одељење за урбанизам, грађевинске и комуналне послове Oдсек за спровођење обједињене процедуре Број предмета CEOP:
Microsoft Word - ETH2_EM_Amperov i generalisani Amperov zakon - za sajt
Полупречник унутрашњег проводника коаксијалног кабла је Спољашњи проводник је коначне дебљине унутрашњег полупречника и спољашњег Проводници кабла су начињени од бакра Кроз кабл протиче стална једносмерна
_MetodologijaPrikljucakEEPreciscenTekst.pdf
ПРЕЧИШЋЕН ТЕКСТ МЕТОДОЛОГИЈЕ О КРИТЕРИЈУМИМА И НАЧИНУ ОДРЕЂИВАЊА ТРОШКОВА ПРИКЉУЧКА НА СИСТЕМ ЗА ПРЕНОС И ДИСТРИБУЦИЈУ ЕЛЕКТРИЧНЕ ЕНЕРГИЈЕ Пречишћен текст обухвата: 1. Методологију о критеријумима и начину
?? - Tipska medjuroznjaca.xmcd
Tipska međurožnjača Poprečni presek HOP pravougaonog preseka: RHS 00/100/4 Dimenzije h 00mm b f 100mm t w 4mm t f 4mm r t w 8.0 mm Geometrijske karakteristike A.9cm G 18cm I y 100cm 4 W ely 10cm 3 W ply
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број предмета: ROP-KUL-22696-LOC-1/2018 Заводни број: 05-353-152/2018
TEH_Godisnjak2018_web1
ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ ТЕХНИЧКИ ГОДИШЊАК 218 ПРОИЗВОДНИ КАПАЦИТЕТИ ЕПС-а 1 Зрењанин Нови Сад Костолац Б3 С. Митровица Костолац А 2 Н. Тесла Б Н. Тесла А Зворник Колубара А Колубара Б Колубара Б. Башта
Microsoft Word - TPLJ-januar 2017.doc
Београд, 21. јануар 2017. 1. За дату кружну плочу која је еластично укљештена у кружни прстен и оптерећења према слици одредити максимални напон у кружном прстену. М = 150 knm/m p = 30 kn/m 2 2. За зидни
Microsoft PowerPoint - OMT2-razdvajanje-2018
OSNOVE MAŠINSKIH TEHNOLOGIJA 2 TEHNOLOGIJA PLASTIČNOG DEFORMISANJA RAZDVAJANJE (RAZDVOJNO DEFORMISANJE) Razdvajanje (razdvojno deformisanje) je tehnologija kod koje se pomoću mašine i alata u zoni deformisanja
Lokacijski uslovi za objavlj. -nacrt
Republika Srbija Grad Novi Pazar Gradska uprava za izvorne i poverene poslove Stevana Nemanje 2, tel.: 020/313-644 Odeljenje za urbanizam i izgradnju Broj: ROP-NPA-35972-LOC-5/2019 Datum: 02.7.2019. godine
PRIMER 1 ISPITNI ZADACI 1. ZADATAK Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o
![PRIMER 1 ISPITNI ZADACI 1. ZADATAK Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o](/thumbs/102/155855156.jpg "PRIMER 1 ISPITNI ZADACI 1. ZADATAK Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o")
PRIMER 1 ISPITNI ZADACI Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o Homogena pločica ACBD, težine G, sa težištem u tački C, dobijena
1
EПС - ДИРEКЦИJA ЗA ДИСTРИБУЦИJУ EЛEКTРИЧНE EНEРИJE Бeoгрaд, Вojвoдe Стeпe 412 TEХНИЧКA ПРEПOРУКA бр. 15 OБИM И УЧEСTAНOСT РAДOВA НA OДРЖAВAЊУ EЛEКTРOEНEРETСКИХ OБJEКATA II издaњe: новембар 2012. Oвим прeстaje
ka prof-miomir-mijic-etf-beograd
NOVA UREDBA O AKUSTIČKOM KOMFORU U ZGRADAMA (u pripremi) Istorijat normativa koji regulišu akustički komfor u zgradama Za sada su samo Slovenija i Crna gora napravile otklon od starog JUS-a U Srbiji je
Каталог електроматеријала и опреме ПРИЛОГ В. 16 ШИФРА: 2670 Р.бр. Опис јм Захтевано Понуђено 1. ОПШТЕ 1.1. Произвођач 1.2. Тип Трополни растављач 12 k
Каталог електроматеријала и опреме ПРИЛОГ В. 16 ШИФРА: 2670 1.1. Произвођач Трополни растављач 12, MRT 12-630/75-210 или еквивалентан За унутрашњу монтажу Називни напон мреже 10 За чеону монтажу,сигналном
Rucka.dft
Средња машинска школа РАДОЈЕ ДАКИЋ АУТОДИЗАЛИЦА ТАРА Милош Мајсторовић Средња машинска Прорачун: школа Аутодизалице " Тара " Пројекат РАДОЈЕ ДАКИЋ Лист ПРОРАЧУН НОСИВОСТИ АУТОДИЗАЛИЦЕ " ТАРА " ПОДАЦИ:
Z-16-32
САВЕЗНА РЕПУБЛИКА ЈУГОСЛАВИЈА САВЕЗНО МИНИСТАРСТВО ПР ИВРЕДЕ И УНУТРАШЊЕ ТРГОВИНЕ САВЕЗНИ ЗАВОД ЗА МЕРЕ И ДРАГОЦЕНЕ МЕТАЛЕ 11 000 Београд, Мике Аласа 14, поштански фах 384 телефон: (011) 3282-736, телефакс:
Slide 1
Анализа електроенергетских система -Прорачун кратких спојева- Кратак спој представља поремећено стање мреже, односно поремећено стање система. За време трајања кратког споја напони и струје се мењају са
Ivan GLIŠOVIĆ Boško STEVANOVIĆ Marija TODOROVIĆ PRORAČUN DRVENIH KONSTRUKCIJA PREMA EVROKODU 5 Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Akademska
Ivan GLIŠOVIĆ Boško STEVANOVIĆ Marija TODOROVIĆ PRORAČUN DRVENIH KONSTRUKCIJA PREMA EVROKODU 5 Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Akademska misao, Beograd Dr Ivan Glišović, dipl.inž.građ., docent
mfb_april_2018_res.dvi
Универзитет у Београду Машински факултет Катедра за механику флуида МЕХАНИКА ФЛУИДА Б Писмени део испита Име и презиме:... Броj индекса:... Напомене: Испит траjе 80 минута. Коришћење литературе ниjе дозвољено!
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број предмета: ROP-KUL-7346-LOCН-3/2016 Заводни број: 05-353-95/2016
ЕНЕРГЕТСКИ ТРАНСФОРМАТОРИ
Универзитет у Београду, Електротехнички факултет, Катедра за енергетске претвараче и погоне ЕНЕРГЕТСКИ ТРАНСФОРМАТОРИ (3Е3ЕНТ) Јул 9. Трофазни уљни енергетски трансформатор са номиналним подацима: 4 V,
Microsoft PowerPoint - Predavanje 9 - Rehabilitacija i Rekonstrukcija.pptx
Rehabilitacija i rekonstrukcija puteva Održavanje puteva 08/9 Definicije Rehabilitacija sve građevinske aktivnosti održavanja se odvijaju u okviru raspoloživog putnog zemljišta, bez nove ili naknadne eksproprijacije
РЕПУБЛИКА СРБИЈА МИНИСТАРСТВО ПРИВРЕДЕ ДИРЕКЦИЈА ЗА МЕРЕ И ДРАГОЦЕНЕ МЕТАЛЕ Београд, Мике Аласа 14, ПП: 34, ПАК: телефон: (011)
РЕПУБЛИКА СРБИЈА МИНИСТАРСТВО ПРИВРЕДЕ ДИРЕКЦИЈА ЗА МЕРЕ И ДРАГОЦЕНЕ МЕТАЛЕ 11000 Београд, Мике Аласа 14, ПП: 34, ПАК: 105 305 телефон: (011) 32-82-736, телефакс: (011) 21-81-668 Именовано тело број И
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број предмета: ROP-KUL-23660-LOC-1/2017 Заводни број: 05-353-117/2017
Slide 1
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 vježbe, 12.-13.12.2017. 12.-13.12.2017. DATUM SATI TEMATSKA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponavljanje poznatih postupaka
Betonske i zidane konstrukcije 2
5. STTIČKI PRORČUN PLOČE KRKTERISTIČNOG KT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 44 15 4 4 5. Statički proračun ploče karakterističnog kata 5.1. naliza opterećenja Stambeni prostor: 15 4 5, parket
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 /1 1 Primer 3.1 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. q = 0
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 /1 1 Primer 3.1 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. q = 0.8 kn m, L=4m. 1. Z i = Z A = 0. Y i = Y A L q + F
Microsoft Word - SRPS Z.B2.001.doc
SRPSKI STANDARD SRPS Z.B2.001 Januar 2010. Materijal za prvu pomoć Komplet za prvu pomoć u motornim vozilima First aid material First aid kit for motor vehicles II izdanje Referentna oznaka SRPS Z.B2.001:2010
Rešetkasti nosači
Elementi opterećeni savijanjem - nosači Metalne konstrukcije 1 P6-1 Slučajevi naprezanja Savijanje dominantan vid naprezanja! Savijanje može biti posledica sledećih naprezanja: čisto pravo savijanje (M
Stambeni razdjelnik DIDO-E Tehnički podaci Stepen zaštite Boja Dvostruka izolacija Standard Temperatura na instalaciji *IP 30 za EC 1+1, 3+1, 3+2 Broj
Stambeni razdjelnik DIDO-E Stepen zaštite Boja Dvostruka izolacija Standard Temperatura na instalaciji *IP 30 za EC 1+1, 3+1, 3+2 Broj N-PE stezaljki: IP 40* bijela IEC60670-24 -25 / +60 C ECT/M8PT/PO
Microsoft Word - Elektrijada_V2_2014_final.doc
I област. У колу сталне струје са слике када је и = V, амперметар показује I =. Одредити показивање амперметра I када је = 3V и = 4,5V. Решење: а) I = ) I =,5 c) I =,5 d) I = 7,5 3 3 Слика. I област. Дата
Microsoft Word - skladista
PRAVILNIK O TEHNIČKIM NORMATIVIMA ZA ZAŠTITU SKLADIŠTA OD POŽARA I EKSPLOZIJA ("Sl. list SFRJ", br. 24/87) Član 1 Ovim pravilnikom propisuju se tehničke mere zaštite skladišta od požara i eksplozija. Odredbe
Univerzitet u Beogradu
Univerzitet u Beogradu Elektrotehnički fakultet Odsek za energetiku Smer: Elektroenergetski sistemi Računarske vežbe: PROJEKTOVANJE POMOĆU RAČUNARA U ELEKTROENERGETICI -zaštita od udara groma- Dr Zlatan
Microsoft Word - GI_novo - materijali za ispit
GEOTEHNIČKO INŽENJERSTVO DIJAGRAMI, TABLICE I FORMULE ZA ISPIT ak.god. 2011/2012 2 1 υi s yi = pb I syi Ei Slika 1. Proračun slijeganja vrha temelja po metodi prema Mayne & Poulos. Slika 2. Proračun nosivosti
Rešetkasti nosači
Kombinovana naprezanja etalne konstrukcije 1 P8-1 Kontrole graničnih stanja kod kombinovanih naprezanja Ekscentrično zatezanje ( t + ) ULS - kontrole nosivosti poprečnih preseka na pojedinačna dejstva
Microsoft Word - ?????? ????????? 1
ИЗМЕНЕ И ДОПУНЕ КОНКУРСНЕ ДОКУМЕНТАЦИЈЕ У складу са чланом 63. Закона о јавним набавкама ( Сл. гласник РС, бр. 124/12, 14/15 и 68/15), Наручилац врши измене и допуне конкурсне документације број 1.2.53/2017
untitled
RAPID Oplata stubova za besprekoran izgled vidljivog betona Izdanje 05/2010 PERI GmbH Formwork Scaffolding Engineering P.O. Box 1264 89259 Weissenhorn Germany Tel +49 (0)73 09.9 50-0 Fax+49 (0)73 09.9
M-3-413
САВЕЗНА РЕПУБЛИКА ЈУГОСЛАВИЈА САВЕЗНО МИНИСТАРСТВО ПРИВРЕДЕ И УНУТРАШЊЕ ТРГОВИНЕ САВЕЗНИ ЗАВОД ЗА МЕРЕ И ДРАГОЦЕНЕ МЕТАЛЕ 11 000 Београд Мике Аласа 14 поштански фах 384 телефон: (011) 3282-736 телефакс:
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број предмета: ROP-KUL-14206-LOC-2/2018 Заводни број: 05-353-198/2018
Прикључење објекта произвођача Тачке као и тачке , и у постојећим Правилима о раду дистрибутивно
Прикључење објекта произвођача Тачке 3.5.1. 3.5.6. као и тачке 3.5.7.14.6.1, 3.5.7.14.6.3. и 3.5.7.14.6.5. у постојећим Правилима о раду дистрибутивног система се мењају са оним које су наведене у тексту
ma??? - Primer 4 Bocno torziono izvijanje spregnutog nosaca
Primer 4 - Bočno-torziono izvijanje spregnutog nosača 1. Karakteriske spregnutog nosača Spregnu nosač je stačkog sistema konnualnog nosača na dva polja. Raspon jednog polja je 0 m. Betonska ploča je konnualna
Kомисија за јавну набавку Комисија за јавну набавку ЈНМВ број 14/2017 Датум: године Број: 2727 ПРЕДМЕТ: Измена и допуна Конкурсне документ
Kомисија за јавну набавку Комисија за јавну набавку ЈНМВ број 14/2017 Датум: 04.10.2017. године Број: 2727 ПРЕДМЕТ: Измена и допуна Конкурсне документације у поступку јавне набавке мале вредности радова
NASLOV RADA (12 pt, bold, Times New Roman)
9 th International Scientific Conference on Production Engineering DEVELOPMENT AND MODERNIZATION OF PRODUCTION PRIMJENA METODE KONAČNIH ELEMENATA U ANALIZI OPTEREĆENJA PLASTIČNE PREKLOPIVE AMBALAŽE Damir
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број предмета: ROP-KUL-3242-LOCH-2/2016 Заводни број: 05-353-31/2016
Sl-22.indd
страна 792. Броj 22 СЛУЖБЕНИ ЛИСТ ГРАДА НОВОГ САДА 10. мај 2019. 374 На основу члана 35. став 7. Закона о планирању и изградњи ( Службени гласник Републике Србије, бр. 72/09, 81/09 исправка, 64/10 УС,
Оsnovni principi u projektovanju mostova
КОЛОВОЗНА КОНСТРУКЦИЈА БЕТОНСКИХ МОСТОВА 1 Типови попречног пресека коловоне конструкције Избор типа поречног пресека зависи од : Распона коловозне конструкцие Расположиве висине Начина извођења Постоје:
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број
Рeпубликa Србиja Aутoнoмнa Пoкрajинa Вojвoдинa Oпштинa Кулa Општинска управа OДEЉEЊE ЗA УРБАНИЗАМ, КOМУНAЛНО-СТAМБEНЕ И ИМОВИНСКО-ПРАВНЕ ПОСЛОВЕ Број предмета: ROP-KUL-24852-LOCН-2/2018 Заводни број: 05-353-214/2018
Građevinski Fakultet Univerziteta u Beogradu
Грађевински факултет Универзитета у Београду МОСТОВИ Упутство за прегледање мостова и прорачун рејтинга моста Вежбе 6 1 Марковљев ланац Моделирање пропадања конструкције Прелазне вероватноће р 11 вероватноћа
ZBIRKA TBK FIN_bez oznaka za secenje.pdf
ZBIRKA ZADATAKA TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 Ivan Ignjatović Beograd, 2018. god Impresum Autori: Naslov: Izdavač: Za izdavača: Recenzenti: Dizajn: Tiraž: Štampa: Mesto: Godina izdanja: ISBN: Dr Ivan
vspss-vranje-upis upisni-rok-konacna-lista
СТУДИЈСКИ ПРОГРАМ: ТЕХНОЛОГИЈА ДРВЕТА 1 3/ТД Ђорић (Александар) Марјан 33,70 50,00 83,70 буџет 2 9/ТД Манасијевић (Небојша) Марко 35,32 48,00 83,32 буџет 3 13/ТД Трајковић (Срећко) Слободан 30,00 48,00
Microsoft PowerPoint - Teorija kretanja vozila-predavanje 3.1.ppt
ТЕОРИЈА КРЕТАЊА ВОЗИЛА Предавање. гусенична возила, површински притисак ослањања, гусеница на подлогу ослањања G=mg p p гусеница на подлогу ослањања G=mg средњи стварни p тврда подлога средњи стварни p
Z-18-61
РЕПУБЛИКА СРБИЈА ЗАВОД ЗА МЕРЕ И ДРАГОЦЕНЕ МЕТАЛЕ 11000 Београд, Мике Аласа 14, пошт.фах 384 тел. (011) 32-82-736, телефакс: (011) 2181-668 На основу члана 12. Закона о метрологији ("Службени лист СЦГ",
РЕПУБЛИКА СРБИЈА МИНИСТАРСТВО ПРИВРЕДЕ ДИРЕКЦИЈА ЗА МЕРЕ И ДРАГОЦЕНЕ МЕТАЛЕ Београд, Мике Аласа 14, ПП: 34, ПАК: телефон: (011)
РЕПУБЛИКА СРБИЈА МИНИСТАРСТВО ПРИВРЕДЕ ДИРЕКЦИЈА ЗА МЕРЕ И ДРАГОЦЕНЕ МЕТАЛЕ 11000 Београд, Мике Аласа 14, ПП: 34, ПАК: 105 305 телефон: (011) 32-82-736, телефакс: (011) 21-81-668 На основу члана 192. став
mfb_jun_2018_res.dvi
Универзитет у Београду Машински факултет Катедра за механику флуида МЕХАНИКА ФЛУИДА Б Писмени део испита Име и презиме:... Броj индекса:... Смена:... Напомене: Испит траjе 80 минута. Коришћење литературе
Konstr
7. FTG10OM1 BEZHALOGENI VATROOTPORNI ENERGETSKI I SIGNALNI KABEL Izolirani gumom G10 i oplašteni termoplastičnim LSOH plaštem Tipska oznaka: FTG10OM1 E90 Norma: CEI 20-45 Nazivni napon: 0, 6 / 1 kv Ispitni
Динамика крутог тела
Динамика крутог тела. Задаци за вежбу 1. Штап масе m и дужине L се крајем А наслања на храпаву хоризонталну раван, док на другом крају дејствује сила F константног интензитета и правца нормалног на штап.
Субструктура гредних мостова
Субструктура гредних мостова Стубови моста 2 Крајњи стубови - опорци Средњи стубови Крајњи стуб опорац 3 Изглед 4 Пратећи елементи крајњих стубова УЛОГА: Помажу при повезивању трупа пута на насипу и коловоза
Microsoft PowerPoint - X i XI termin - odredjivanje redosleda poslova [Compatibility Mode]
![Microsoft PowerPoint - X i XI termin - odredjivanje redosleda poslova [Compatibility Mode]](/thumbs/99/141032571.jpg "Microsoft PowerPoint - X i XI termin - odredjivanje redosleda poslova [Compatibility Mode]")
ODREĐIVANJE REDOSLEDA POSLOVA DŽONSONOV METOD P očetak k k k m in t i1 m a x t i2 ili m in t i3 m a x t i2 R e š e n je tre b a tra žiti n a d ru g i n ač in S vođenje p ro b le m a n x3 n a fik tiv a
RADOVE NA RAŠĆIŠĆAVANJU ZASADA RADI FORMIRANJA OGLEDNOG DOBRA VRBOVO 13. Avgust god
RADOVE NA RAŠĆIŠĆAVANJU ZASADA RADI FORMIRANJA OGLEDNOG DOBRA VRBOVO 13. Avgust. 2012. god TEHNIČKI OPIS ZA RADOVE NA RAŠĆIŠĆAVANJU ZASADA Opšti podaci Predmetna parcela upisana je u nepokretnosti katastarske
Pojam konstrukcije, izbor konstruktivnog sistema, konstruktivni sistemi kroz istoriju. Linijski konstruktivni elementi grede,definicija, opšte
Pojam konstrukcije, izbor konstruktivnog sistema, konstruktivni sistemi kroz istoriju. Linijski konstruktivni elementi grede,definicija, opšte o grednim elementima, karakteristike, statički sistemi, oslonci,
ОПШТИНА УБ
Број 1 страна 1 СЛУЖБЕНИ ГЛАСНИК ОПШТИНЕ УБ 20. март 2014. године СЛУЖБЕНИ ГЛАСНИК ОПШТИНЕ УБ www.opstinaub.org.rs Година XV Број 1 Уб, 20. март 2014. године Бесплатан примерак 1. На основу члана 32. тачка
СЛУЖБЕНИ ЛИСТ ГРАДА ПАНЧЕВА Број 17 ГОДИНА II ПАНЧЕВО, 27. ЈУЛ ГОДИНЕ Аконтација претплате ,48 Цена овог примерка 119, На основу чл
СЛУЖБЕНИ ЛИСТ ГРАДА ПАНЧЕВА Број 17 ГОДИНА II ПАНЧЕВО, 27. ЈУЛ 2009. ГОДИНЕ Аконтација претплате 12.760,48 Цена овог примерка 119,00 217. На основу члана 143. Закона о основама система образовања и васпитања
URED OVLAŠTENE ARHITEKTICE GLAVNI PROJEKT Investitor: OPĆINA KRŠAN ALEMKA RADOVIĆ GORIČANEC, dipl.ing.arh. - PROJEKT VODE I KANALIZACIJE - Br.elab. 56
PROJEKTANT : Ombreta Vitasović Diminić,ing.građ. GLAVNI PROJEKTANT : PROJEKT VODE I KANALIZACIJE Ovlaštena arhitektica: 1 SADRŽAJ : I OPĆI DIO 1. Rješenje o osnivanju ureda ovlaštenog arhitekta 2. Imenovanje
Microsoft PowerPoint - 05_struj_opterec_12_13.ppt
ZAŠTITNE MJERE ZA ELEKTROENERGETSKE MREŽE I OSTALE ELEKTRIČNE POJAVE U RUDNICIMA osnovne grupe zaštita od preopterećenja podnapona ili nestanka napona kratkog spoja previsokoga dodirnog napona nekontroliranih
РЕПУБЛИКА СРБИЈА
РЕПУБЛИКА СРБИЈА Град Ваљево Градска управа за локални развој, привреду, урбанизам и комуналне послове Одељење за урбанизам, грађевинарство, саобраћај и заштиту животне средине Одсек за урбанизам и саобраћај
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 / 2 9 Primer 3.5 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. Pozn
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 / 9 Primer 3.5 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. Poznata su opterećenja F 1 = kn, F = 1kN, M 1 = knm, q =
Microsoft PowerPoint - STABILNOST KONSTRUKCIJA 4_19 [Compatibility Mode]
![Microsoft PowerPoint - STABILNOST KONSTRUKCIJA 4_19 [Compatibility Mode]](/thumbs/99/141489570.jpg "Microsoft PowerPoint - STABILNOST KONSTRUKCIJA 4_19 [Compatibility Mode]")
Univerzitet u Beogradu Građevinski fakutet Katedra za tehničku mehaniku i teoriju konstrukcija STABILNOST KONSTRUKCIJA IV ČAS V. PROF. DR MARIJA NEFOVSKA DANILOVIĆ 3. SABILNOST KONSTRUKCIJA 1 Geometrijska
РЕЗУЛТАТИ КОНКУРСА ЗА ДОДЕЛУ СТИПЕНДИЈА УЧЕНИЦИМА СРЕДЊИХ ШКОЛА НА ТЕРИТОРИЈИ ОПШТИНЕ КУРШУМЛИЈА У ШКОЛСКОЈ 2018/2019 ГОДИНИ УЧЕНИЦИ КУРШУМЛИЈСКО-ПОДУ
РЕЗУЛТАТИ КОНКУРСА ЗА ДОДЕЛУ СТИПЕНДИЈА УЧЕНИЦИМА СРЕДЊИХ ШКОЛА НА ТЕРИТОРИЈИ ОПШТИНЕ КУРШУМЛИЈА У ШКОЛСКОЈ 2018/2019 ГОДИНИ УЧЕНИЦИ КУРШУМЛИЈСКО-ПОДУЈЕВСКЕ ЕКОНОМСКО -ТЕХНИЧКЕ ШКОЛЕ КОЈИ СУ ИСПУНИЛИ УСЛОВЕ
Кг.2 Судије које краду имовину Р.Србије на основу правноснажних одлука суда Данијела Николић, судија Општинског суда у Нишу Кг.1.2 3Р.460/02 Новица Ст
Кг.2 Судије које краду имовину Р.Србије на основу правноснажних одлука суда Данијела Николић, судија Општинског суда у Нишу Кг.1.2 3Р.460/02 Новица Стефановић, истражни судија Окружног суда у Нишу Верица