Izet Redžić štambilj projektanta Digitally signed by Izet Redžić DN: c=me, o=postacg, ou=pravno lice, ou=ag Konstrukcije doo Plav , serialnumb
|
|
- Luiza Лукић
- пре 5 година
- Прикази:
Транскрипт
1 Izet Redžić štambilj projektanta Digitally signed by Izet Redžić DN: c=me, o=postacg, ou=pravno lice, ou=ag Konstrukcije doo Plav , serialnumber=1706, cn=izet Redžić Date: :56:7 +0'00' štambilj revidenta INVESTITOR: Ministarstvo rada i socijalnog staranja OBJEKAT: VIŠENAMJENSKI OBJEKAT LOKACIJA: kat.parc.br. 788/8 KO Gusinje, Opština Gusinje VRSTA TEH. DOKUMENTACIJE: DIO TEH. DOKUMENTACIJE : GLAVNI PROJEKAT KONSTRUKCIJA AG konstrukcije d.o.o. Plav PROJEKTANT: Racina stambeni blok - Giprom lamela A/III, 845 Plav Izvršni direktor: Redžić Izet, dipl.ing.građ. ODGOVORNO LICE: Redžić Izet, dipl.ing.građ. ODGOVORNI PROJEKTANT: Redžić Izet, dipl.ing.građ., br. licence: Septembar, 017. Štambilj organa nadležnog za izdavanje građevinske dozvole
2 SADRŽAJ PROJEKTNE DOKUMENTACIJE / KONSTRUKCIJA TEKSTUALNI DIO PROJEKTA: - Tehnički opis - Analiza opterećenja STATIČKI PRORAČUN KONSTRUKCIJE GRAFIČKI DIO PROJEKTA: Planovi konstrukcije: razmjera list br. Plan konstrukcije temelja POS 000 1:50 1 Plan konstrukcije POS 100 1:50 Plan konstrukcije POS 00 1:50 Detalji armature: Temeljne grede 1: POS 000- donja zona 1:50 7 POS 000- gornja zona 1:50 8 Grede iznad prizemlja 1:50 9 POS 100- donja zona 1:50 10 POS 100- gornja zona 1:50 11 Grede iznad sprata 1:50 1 POS 00- donja zona 1:50 1 POS 00- gornja zona 1:50 14 Stubovi 1:50 15 Stepenište 1:50 16 Specifikacije armature
3 TEHNIČKI OPIS CENTAR ZA SOCIJALNI RAD,GUSINJE TEHNIČKI OPIS U statičkom smislu konstrukcija stambenog objekta je skeletnog sistema sa nosivim AB stubovima, gredama i monolitnim AB pločama. Objekat je tlocrtnih dimenzija 0,1 x 9,6 m i sastoji se od prizemlja i sprata. Fundiranje objekta se vrši na temeljnim trakama dimenzija 65/ cm, / cm i 50/. Kota dna temeljnih traka je -1.0 m. Ispod temeljnih traka i temeljne stope se nasipaju sloja tampona debljine po d=0 cm i nabijaju do postizanja modula stišljivosti od MS = 0 MPa, s tim da razlike nabijenosti ne prelaze ± 10 %, jer prilikom statičkog proračuna nije uzeto u obzir neravnomjerno slijeganje oslonaca kao izuzetno opterećenje. Maximalni naponi pritiska ispod temeljnih traka iznose σtla,max = 150,9 kn/m ( uzimanjem u obzir djelovanja seizmike u X i Y pravcu ), što je manje od dopuštenog naprezanja u tlu σtla,dop = 1,50 x 150,0 = 5,00 kn/m (dopušteni naponi u tlu se povećavaju za 50 % ako se uzmu u obzir dopunski uticaji usled delovanja seizmičkih sila). Odgovarajuće maximalno slijeganje temeljnih traka iznosi Smax=- 7,51 mm. Za slučaj djelovanja samo stalnog i korisnog opterećenja maximalni naponi pritiska ispod temeljnih traka iznose σtla,max = 17,7 kn/m što je manje od dopuštenih napona u tlu σtla,dop = 150,00 kn/m. Ispod podne ploče se nasipa i nabija sloj tampona debljine d=0 cm, koji se nabija do postizanja modula stišljivosti tla MS = 0 MPa, pošto je podna ploča dilatirana od coklenih zidova. Temeljne trake se armiraju sa +/- 4 ili 5 Φ 1, bočno +/- Ø 10 i dvosječnim uzengijama od Ø 8/0 ( 10 ) cm. Iznad temeljnih traka se izvode coklene AB grede debljine 0 i 5 cm, a armiraju se sa poduţnom armaturom Ø1/15 cm, te vertikalnim U biglama Ø8/0 ( 10 ) cm, koje se ugradjuju prilikom betoniranja temeljnih traka i na taj način se vrši njihovo sidrenje. Podna ploča je debljine 15 cm i armira se obostrano armaturnim mreţama Q-188. Stubovi prizemlja i I sprata su dimenzija 5/5 cm, 5/0 cm, 0/5 cm, 4/0 cm, 5/45 cm, 0/0 cm, 0/0 cm, 0/4 cm, 0/0 cm, 0/40 cm i 5/40 cm. Armiraju se prema statičkom proračunu klasičnom poduţnom armaturom Φ1 i uzengijama U Φ8/0 cm. ( na 10 cm na dnu i na vrhu stuba po cm ). Maximalna relativna pomjeranja izmedju etaza ( na vrhu i dnu stuba ) uzimanjem u obzir uticaj seizmičkih su u granicama koje propisuje JUS i EC-. PROJEKAT KONSTRUKCIJE
4 TEHNIČKI OPIS CENTAR ZA SOCIJALNI RAD,GUSINJE Nosivu konstrukciju iznad prizemlja i I sprata čine AB grede dimenzija 5/0 cm i 0/0 cm, te monolitna AB ploča debljine dpl=15 cm. Armiranje ovih konstruktivnih elemenata se vrši prema usvojenoj armaturi iz statičkog proračuna. AB stepenište prizemlja je dvokrako sa debljinom ploče dpl=15 cm. Armiranje stepeništa se vrši klasičnom armaturom ø 1/15 cm ( glavna ) i Ø10/0 cm ( podeona ) u donjoj i gornjoj zoni. Za sve grede i meďuspratne tavanice izvršena je kontrola ugiba i naprslina za t = 0 i t = i dokazano je da su manji od dopuštenih deformacija ( ak < ak,dop = 0,0 mm i u < u,dop = L/50 ) za stalno + korisno opterećenje u eksplotaciji. TakoĎe, shodno Pravilniku o izgradnji objekata u seizmičkim područjima ( Sl. List SFRJ 1/81, 49/8 i 9/8 ) izvršena je statička kontrola duktilnosti za stubove objekta ( σ0/βb 0,5 ), kao i kontrola napona u stubovima za slučaj opterećenja 1,0xg+0,xp, σb 0,45 fck, kako bi se stubovi zadovoljavanjem ovog kriterijuma nalazili u području u kojem vaţi linearna teorija tečenja betona. Krovna konstrukcija se izvodi od jelove graďe II klase i ankeruje se za AB grede iznad potkrovlja. Rogovi su dimenzija 10/16 cm, na rastojanju λ=70 cm, podroţnice 16/4 cm, stubovi 16/16 cm, kosnici 16/16 cm, donje grede 16/16 cm, vjenčanice 16/16 cm, letva 5/ cm i kontra-letva 5/6 cm. Kvalitet ugraďenih materijala za sve konstruktivne elemente je sljedeći : za sve temeljne trake, ploče, grede i stepenište MB 40 za sve stubove Klasična armatura i mreţasta armatura MAR 500/5 Minimalni zaštitni sloj betona za temeljne trake iznosi 5,0 cm., za sve grede i stubove,5 cm, a za ploče 1,5 cm. Prilikom betoniranja obavezna je upotreba pervibratora za beton radi postizanja projektovane marke betona. Svi konstruktivni elementi su dimenzionirani prema PBAB, uzimanjem u obzir osim 4 osnovna slučaja opterećenja ( stalno, korisno, seizmika X i seizmika Y ) još na djelovanje njihovih 9 kombinacija, sa odgovarajućim parcijalnim koeficijentima sigurnosti. PROJEKAT KONSTRUKCIJE
5 TEHNIČKI OPIS CENTAR ZA SOCIJALNI RAD,GUSINJE Prilikom seizmičkog proračuna konstrukcije ( po metodi Spektralne analize ) uzeti su u proračunu odgovarajući koeficijenti seizmičnosti za 8,5 seizmičku zonu MCS, koeficijent seizmičnosti ks=0.075 ( prema JUS-u ). Prilikom kombinovanja osnovnih slučajeva opterećenja uzeti su u obzir odgovarajući parcijalni koeficijenti sigurnosti, i to : g = 1,0 i 1,6 p = 1,0 ; 0,; 0,65 i 1,8 S = 1,0 i 1, SASTAVIO : Redţić Izet, dipl.ing.graď. PROJEKAT KONSTRUKCIJE
6 Dimenzionisanje (beton) Merodavno opterećenje - Slučajevi opterećenja I STALNO (g) - <Stalno> II KORISNO - <Korisno> III SEIZMIKA X - <Seizmičko> (+/-) IV SEIZMIKA Y - <Seizmičko> (+/-) Ne kombinuj sa III -> IV IV -> III Kombinacije I+1.80 II I+0.65 II+1.γ0 IV 0γ. 1.γ0 I+0.65 II+1.γ0 III 0δ. 1.γ0 I+0.65 II-1.γ0 IV γ0 I+0.65 II-1.γ0 III 06. I+0.65 II-1.γ0 IV 07. I+0.65 II+1.γ0 III 08. I+0.65 II-1.γ0 III 0λ. I+0.65 II+1.γ0 IV 10. I+1.80 II γ0 I+1.γ0 IV 1. 1.γ0 I-1.γ0 III 1γ. 1.γ0 I+1.γ0 III 1δ. 1.γ0 I-1.γ0 IV 15. I-1.γ0 IV 16. I+1.γ0 III 17. I-1.γ0 III 18. I+1.γ0 IV 1λ. 1. I 0. I
7
8
9
10
11 Greda 49-0 y = 0.1γMυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.11Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9% Presek - x = 1.61m Presek - x =.15m Ø 8/0 (m = ) Presek 1-1 x = 0.00m 1.00xI-1.0xIV 0.04 kn Mu = 0.00 knm Mu = -.55 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.09 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = 5.79 kn Tu = -0.0 kn -.09 knm Ø 8/0 (m = ) εb/εa = -0.1λβ/ Aa1 = ` = 0.5 cm Aa = ` = 0. cm Aa = ` = 0.08 cm Aa4 = ` = 0.08 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) 1.0xI+0.65xII-1.0xIV kn Mu = -0.0 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.98 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu =.79 kn Tu = kn -.98 knm Ø 8/0 (m = ) εb/εa = -0.β81/ Aa1 = ` = 0.08 cm Aa = ` = 0.68 cm Aa = ` = 0.07 cm Aa4 = ` = 0.07 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.1βMυa < r, r = 1.10MPa z = 0.10Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9% 1.0xI+0.65xII-1.0xIV kn Mu = 0.01 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.80 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = kn Tu = kn -.80 knm εb/εa = -0.β6γ/ Aa1 = ` = 0.10 cm Aa = ` = 0.6 cm Aa = ` = 0.10 cm Aa4 = ` = 0.10 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.1λMυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.1γMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9%
12 Greda Presek 4-4 x = 0.00m 4Ø xI+1.80xII 0.11 kn Mu = 0.01 knm Mu = 7.9 knm 1.xI+1.80xII 1. knm 4Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = kn Tu = 0.10 kn 0.7 knm εb/εa = -0.βδ0/ Aa1 = ` = 0.40 cm Aa = ` = 0.0 cm Aa = ` = 0.04 cm Aa4 = ` = 0.04 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.10Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.0δMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.5% Presek 5-5 x = 0.8m 4Ø1 50 4Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+1.0xIII 0.07 kn Mu = 0.0 knm Mu = 4.08 knm 1.xI+1.80xII 1.69 knm 1.xI+1.80xII Tu = 15.8 kn Tu = 0.0 kn 1.69 knm εb/εa = -0.β00/ Aa1 = ` = 0. cm Aa = ` = 0.0 cm Aa = ` = 0.05 cm Aa4 = ` = 0.05 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.15Mυa < r, r = 1.10MPa z = 0.0λMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.5% Greda Presek 6-6 x = 0.00m 4Ø xI+1.80xII 0.14 kn Mu = 0.04 knm Mu = 6.74 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII.17 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = kn Tu = kn.17 knm 4Ø1 Ø8/0 (m=) εb/εa = -0.βγβ/ Aa1 = ` = 0.7 cm Aa = ` = 0.1 cm Aa = ` = 0.07 cm Aa4 = ` = 0.07 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.16Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.11Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.5% Presek 7-7 x =.1m 4Ø xI+1.80xII kn Mu = -0.0 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu =. kn Tu = -0.1 kn knm 4Ø1 Ø8/0 (m=) εb/εa = -0.β8δ/ Aa1 = ` = 0.05 cm Aa = ` = 0.56 cm Aa = ` = 0.06 cm Aa4 = ` = 0.06 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.11Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.10Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.5% Presek 8-8 x =.10m 4Ø xI+0.65xII-1.0xIV kn Mu = 0.01 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.0 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = kn Tu = kn -.0 knm 4Ø1 Ø8/0 (m=) εb/εa = -0.βδ8/ Aa1 = ` = 0.06 cm Aa = ` = 0.46 cm Aa = ` = 0.07 cm Aa4 = ` = 0.07 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.17Mυa < r, r = 1.10MPa z = 0.1βMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.5% Greda Presek 9-9 x = 0.45m 1.0xI-1.0xIV kn Mu = -0.0 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII.0 knm y = 0.10Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.06Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.7% Presek x = 1.79m Ø 8/0 (m = ) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = kn Tu = 0.08 kn.0 knm Ø 8/0 (m = ) 65 εb/εa = -0.ββδ/ Aa1 = ` = 0.09 cm Aa = ` = 0.45 cm Aa = ` = 0.05 cm Aa4 = ` = 0.05 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) 65 1.xI+1.80xII kn Mu = knm Mu = knm
13 1.0xI+0.65xII-1.0xIV knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = kn Tu = kn -1.0 knm εb/εa = -0.γ1β/ Aa1 = ` = 0.0 cm Aa = ` = 0.81 cm Aa = ` = 0.0 cm Aa4 = ` = 0.0 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.10Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.0γMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.7% Presek x =.4m xI+0.65xII+1.0xIV 0.6 kn Mu = 0.08 knm Mu = 1.5 knm Ø 8/0 (m =) 1.0xI+0.65xII+1.0xIV 1.85 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIV Tu = -9.4 kn Tu = -0. kn knm εb/εa = -0.β6λ/ Aa1 = ` = 0.64 cm Aa = ` = 0.05 cm Aa = ` = 0.04 cm Aa4 = ` = 0.04 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.08Mυa < r, r = 1.10MPa z = 0.06Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.7% Greda 69-1 y = 0.17Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.10Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9% Presek 1-1 x = 1.7m Presek x =.m Ø 8/0 (m = ) Presek 1-1 x = 0.00m 1.xI+1.80xII 0.8 kn Mu = 0.00 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII.81 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = 19.7 kn Tu = 0.6 kn.81 knm Ø 8/0 (m = ) εb/εa = -0.βλ8/ Aa1 = ` = 0.76 cm Aa = ` = 0.07 cm Aa = ` = 0.07 cm Aa4 = ` = 0.07 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) 1.xI+1.80xII -0.1 kn Mu = 0.00 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII. knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = 16.5 kn Tu = 0.0 kn. knm Ø 8/0 (m = ) εb/εa = -0.β85/ Aa1 = ` = 0.06 cm Aa = ` = 0.67 cm Aa = ` = 0.06 cm Aa4 = ` = 0.06 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.1δMυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.08Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9% 1.0xI+0.65xII-1.0xIII 0.10 kn Mu = 0.01 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIV 4.01 knm 1.xI+1.80xII Tu = -.08 kn Tu = -0.0 kn.19 knm εb/εa = / Aa1 = ` = 0.10 cm Aa = ` = 0.0 cm Aa = ` = 0.10 cm Aa4 = ` = 0.10 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.β1Mυa < r, r = 1.10MPa z = 0.1δMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9% Greda Presek x = 0.00m 1.0xI+0.65xII+1.0xIII 0.08 kn Mu = 0.00 knm Mu = 1.7 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII 1.6 knm Ø 8/0 (m = ) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = 11.9 kn Tu = 0.0 kn 1.6 knm εb/εa = -0.βλδ/ Aa1 = ` = 0.6 cm Aa = ` = 0.18 cm Aa = ` = 0.04 cm Aa4 = ` = 0.04 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.10Mυa < r, r = 1.10MPa z = 0.06Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9% Presek x = 1.70m Ø 8/0 (m = ) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII 0.05 kn Mu = 0.00 knm Mu = 14.8 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII. knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = 5.9 kn Tu = -0.0 kn. knm εb/εa = -0.γ08/ Aa1 = ` = 0.75 cm Aa = ` = 0.1 cm Aa = ` = 0.06 cm Aa4 = ` = 0.06 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.10Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.08Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9%
14 Greda Presek x = 0.00m 1.0xI+0.65xII+1.0xIII 0.08 kn Mu = 0.07 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII.6 knm Ø 8/0 (m = ) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = 6.7 kn Tu = 0.05 kn.6 knm εb/εa = -0.β7β/ Aa1 = ` = 0.56 cm Aa = ` = 0.17 cm Aa = ` = 0.06 cm Aa4 = ` = 0.06 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.11Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.08Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9% Presek x = 1.70m Ø 8/0 (m = ) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII 0.05 kn Mu = 0.06 knm Mu = 15. knm 1.0xI+1.0xIII 1.6 knm 1.0xI+1.0xIII Tu = kn Tu = 0.06 kn 1.6 knm εb/εa = -0.γ1λ/ Aa1 = ` = 0.76 cm Aa = ` = 0.1 cm Aa = ` = 0.04 cm Aa4 = ` = 0.04 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.10Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.06Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9% Greda Presek x = 0.00m 4Ø xI+0.65xII+1.0xIV 0.04 kn Mu = 0.0 knm Mu =.75 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII.44 knm 4Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu =.0 kn Tu = kn.44 knm εb/εa = / Aa1 = ` = 0.1 cm Aa = ` = 0.16 cm Aa = ` = 0.11 cm Aa4 = ` = 0.11 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.1λMυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.18Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.5% Presek 0-0 x =.40m 4Ø1 50 4Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII 0.1 kn Mu = -0.0 knm Mu = 8.7 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = -5.0 kn Tu = 0.01 kn knm εb/εa = -0.βλδ/ Aa1 = ` = 0.4 cm Aa = ` = 0.7 cm Aa = ` = 0.04 cm Aa4 = ` = 0.04 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.0λMυa < r, r = 1.10MPa z = 0.07Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.5% Greda Presek 1-1 x = 0.54m 4Ø1 Ø8/0 (m=) εb/εa = -0.β86/ Aa1 = ` = 0.4 cm Aa = ` = 0.51 cm Aa = ` = 0.09 cm Aa4 = ` = 0.09 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.17Mυa < r, r = 1.10MPa z = 0.15Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.5% Presek - x = 1.07m 4Ø1 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = kn Tu = kn -.87 knm εb/εa = -0.β78/ Aa1 = ` = 0.18 cm Aa = ` = 0.5 cm Aa = ` = 0.09 cm Aa4 = ` = 0.09 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.18Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.15Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.5% 4Ø xI-1.0xIV kn Mu = -0.0 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.89 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = -4.8 kn Tu = kn -.89 knm 4Ø xI+0.65xII-1.0xIV kn Mu = 0.00 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.87 knm Ø8/0 (m=) Presek - x =.68m 4Ø xI 0.0 kn Mu = -0.0 knm Mu = -4.1 knm 4Ø1 Ø8/0 (m=)
15 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.61 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = kn Tu = 0.01 kn -.61 knm εb/εa = / Aa1 = ` = 0.09 cm Aa = ` = 0.9 cm Aa = ` = 0.11 cm Aa4 = ` = 0.11 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.ββMυa < r, r = 1.10MPa z = 0.1λMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.5% Greda y = 0.07Mυa < r, r = 1.10MPa z = 0.07Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9% Presek 5-5 x = 1.07m y = 0.0λMυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.07Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9% Presek 6-6 x =.m Presek 4-4 x = 0.54m Ø 8/0 (m = ) Ø 8/0 (m = ) 1.0xI+0.65xII-1.0xIV kn Mu = 0.01 knm Mu = -1.6 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.0 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = 1.7 kn Tu = kn -.0 knm Ø 8/0 (m = ) εb/εa = -0.β8λ/ Aa1 = ` = 0.18 cm Aa = ` = 0.6 cm Aa = ` = 0.05 cm Aa4 = ` = 0.05 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) 1.0xI+0.65xII-1.0xIV kn Mu = 0.01 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.0 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = -5.9 kn Tu = kn -.0 knm εb/εa = -0.γ05/ Aa1 = ` = 0.05 cm Aa = ` = 0.75 cm Aa = ` = 0.05 cm Aa4 = ` = 0.05 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) 1.0xI+0.65xII+1.0xIV 0.14 kn Mu = 0.05 knm Mu = 6. knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.01 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = -8.9 kn Tu = kn -.01 knm εb/εa = -0.β0λ/ Aa1 = ` = 0.4 cm Aa = ` = 0.16 cm Aa = ` = 0.05 cm Aa4 = ` = 0.05 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.10Mυa < r, r = 1.10MPa z = 0.07Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 0.9%
16
17
18
19
20 Greda Presek 1-1 x = 0.00m 1.xI+1.80xII 0.51 kn Mu = 0.09 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.19 knm 0 Ø1 5 5Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = -.1 kn Tu = kn -.19 knm εb/εa = -β.0δβ/ Aa1 = ` = 0.18 cm Aa = ` =.95 cm Aa = ` = 0. cm Aa4 = ` = 0. cm Aa,uz = 4.78 cm/m (m=1) y = β.56mυa < γ r, r = 1.10MPa z = β.0βmυa < γ r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.4% Greda 6-58 Presek - x = 0.00m 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -5.8 kn Mu = knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII knm Presek - x = 1.00m 0 Ø1 Ø8/0 (m=) 0 Ø1 5 5Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = -8.8 kn Tu = kn knm εb/εa = -β.186/ Aa1 = ` = 1.04 cm Aa = ` = 4.4 cm Aa = ` = 0.14 cm Aa4 = ` = 0.14 cm Aa,uz =.1 cm/m (m=1) y = 1.8γMυa < γ r, r = 1.10MPa z = 1.17Mυa < γ r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.4% Ø xI-1.0xIV -. kn Mu = knm Mu = knm 1.0xI+1.0xIII 0.9 knm
21 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = kn Tu = kn knm εb/εa = -1.0δ7/ Greda Presek 4-4 x = 0.54m 0 Ø xI+1.0xIV 1.6 kn Mu = 0.01 knm Mu = 1.86 knm 1.xI+1.80xII knm 1.xI+1.80xII Tu = kn Tu = 0.08 kn knm Ø1 Ø8/0 (m=) εb/εa = / Aa1 = ` = 0.5 cm Aa = ` = 0.77 cm Aa = ` = 0.1 cm Aa4 = ` = 0.1 cm Aa,uz = 0.97 cm/m (m=1) y = 1.δ1Mυa < γ r, r = 1.10Mυa z = 1.1δMυa < γ r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.11% Aa1 = ` = 1.1 cm Aa = ` = 0.94 cm Aa = ` = 0.07 cm Aa4 = ` = 0.07 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) Presek 5-5 x = 1.07m 0 Ø xI+0.65xII+1.0xIV 1.57 kn Mu = 0.0 knm Mu = 5.4 knm 1.xI+1.80xII -1.8 knm 1.xI+1.80xII Tu = kn Tu = 0.06 kn -1.8 knm Ø1 Ø8/0 (m=) εb/εa = -0.61γ/ Aa1 = ` = 0.66 cm Aa = ` = 0.10 cm Aa = ` = 0.1 cm Aa4 = ` = 0.1 cm Aa,uz = 0.54 cm/m (m=1) y = 1.γ1Mυa < γ r, r = 1.10Mυa z = 1.15Mυa < γ r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.11% Presek 6-6 x = 1.61m 0 Ø1 Ø8/0 (m=) y = 0.8λMυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.5γMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.11% 1.xI+1.80xII -1.5 knm 1.xI+1.80xII Tu = 0.8 kn Tu = 0.04 kn -1.5 knm εb/εa = / Aa1 = ` = 1.10 cm Aa = ` = 0.09 cm Aa = ` = 0.11 cm Aa4 = ` = 0.11 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.λ7Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.λ6Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.11% Presek 7-7 x =.m 0 Ø1 5 1.xI+1.80xII 0.8 kn Mu = knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -0.7 knm 1.xI+1.80xII Tu = 6.66 kn Tu = kn knm Ø1 Ø8/0 (m=) Ø1 5 1.xI+1.80xII 0.50 kn Mu = 0.00 knm Mu = knm εb/εa = -1.1δ6/ Aa1 = ` = 0.04 cm Aa = ` = 1.61 cm Aa = ` = 0.05 cm Aa4 = ` = 0.05 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.71Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.δ6Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.11% Greda 16-6 Presek 8-8 x =.85m 0 Ø1 5 5Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII-1.0xIII kn Mu = -0.1 knm Mu = knm 1.0xI-1.0xIV knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIV Tu =.11 kn Tu = -0.1 kn knm εb/εa = -β.β87/ Aa1 = ` =.88 cm Aa = ` = 4.95 cm Aa = ` = 0.11 cm Aa4 = ` = 0.11 cm Aa,uz = 0.7 cm/m (m=1) y = 1.βλMυa < γ r, r = 1.10Mυa z = 0.λ1Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.4%
22 Greda Presek 9-9 x = 1.94m 0 Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII-1.0xIV Tu = 0.84 kn Tu = kn knm εb/εa = / Aa1 =.11 cm Aa = 0.00 cm Aa = 0.00 cm Aa4 = 0.00 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.β5Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.βγMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% Presek x =.84m Ø1 1.0xI+0.65xII-1.0xIII kn Mu = knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIV 1.90 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIV Tu = 9.61 kn Tu = 0.45 kn 1.90 knm εb/εa = -β.151/ Aa1 = ` = 0.11 cm Aa = ` =.0 cm Aa = ` = 0.0 cm Aa4 = ` = 0.0 cm Aa,uz = 4.76 cm/m (m=1) Ø1 0 0 Ø8/0 (m=) y = γ.0γmυa < γ r, r = 1.10MPa z = β.δ1mυa < γ r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% 1.xI+1.80xII 0.97 kn Mu = knm Mu = 0.7 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIV knm Ø1 0 Greda 0-65 Presek x = 0.00m 0 Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = kn Tu = 0.4 kn 0.79 knm εb/εa = -1.7λ0/ Aa1 = ` = 1.4 cm Aa = ` =.1 cm Aa = ` = 0.08 cm Aa4 = ` = 0.08 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 1.15Mυa < γ r, r = 1.10MPa z = 1.01Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% Presek 1-1 x = 1.61m Ø1 1.xI+1.80xII kn Mu = knm Mu = 1.70 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII 0.1 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = 1.75 kn Tu = 0.9 kn 0.1 knm εb/εa = -1.β11/ Aa1 = 1.5 cm Aa = 0.00 cm Aa = 0.00 cm Aa4 = 0.00 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) Ø1 0 0 Ø8/0 (m=) y = 0.γ0Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.β7Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% 1.0xI+0.65xII-1.0xIV -1.4 kn Mu = knm Mu = -.1 knm Ø1 1.0xI+0.65xII+1.0xIII 0.79 knm 0 Greda Presek 1-1 x =.5m 1.0xI+1.0xIII 0.06 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = 1.14 kn Tu = 0.17 kn 0.06 knm Presek x = 4.m 0 Ø1 Ø8/0 (m=) 0 Ø1 Ø8/0 (m=) εb/εa = -β.β0γ/ Aa1 =. cm Aa = 0.00 cm Aa = 0.00 cm Aa4 = 0.00 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.0λMυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.07Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% Ø1 0 Ø1 0 1.xI+1.80xII -1.4 kn Mu = -0.0 knm Mu =.8 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII -0.1 kn Mu = 0.05 knm Mu =.7 knm 1.xI+1.80xII knm
23 1.xI+1.80xII Tu = 7.6 kn Tu = 0.09 kn knm εb/εa = / Aa1 = ` = 0.9 cm Aa = ` = 0.18 cm Aa = ` = 0.06 cm Aa4 = ` = 0.06 cm Aa,uz = 0.90 cm/m (m=1) y = 1.γγMυa < γ r, r = 1.10Mυa z = 0.75Mυa < r, r = 1.10MPa Procenat armiranja: 1.9% Presek x = 5.5m 0 Ø1 0 Ø1 Ø14 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII-1.0xIV knm 1.xI+1.80xII Tu = 49. kn Tu = 0.07 kn -0.5 knm εb/εa = -γ.500/7.δ81 Aa1 = ` = 0.0 cm Aa = ` = 6.87 cm Aa = ` = 0.06 cm Aa4 = ` = 0.06 cm Aa,uz = 1.59 cm/m (m=1) y = 1.γγMυa < γ r, r = 1.10Mυa z = 0.7γMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja:.16% 1.xI+1.80xII -.76 kn Mu = 0.01 knm Mu = knm Greda Presek x = 1.00m 0 Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = kn Tu = 0.50 kn.76 knm εb/εa = -1.β1β/ Aa1 = ` = 0.84 cm Aa = ` =.99 cm Aa = ` = 0.9 cm Aa4 = ` = 0.9 cm Aa,uz = 4.81 cm/m (m=1) y = δ.λ8mυa < 5 r, r = 1.10Mυa z = δ.76mυa < 5 r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% Presek x =.4m 5Ø1 1.0xI-1.0xIV -.9 kn Mu = knm Mu = -.9 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = kn Tu = -0.6 kn knm εb/εa = -β.118/ Aa1 = ` =.97 cm Aa = ` =.54 cm Aa = ` = 0.09 cm Aa4 = ` = 0.09 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) Ø1 0 0 Ø8/0 (m=) y = 1.10Mυa < r, r = 1.10MPa z = 1.10Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.77% 1.00xI+1.0xIV.81 kn Mu = 0.10 knm Mu = 6.87 knm Ø1 1.0xI+0.65xII+1.0xIII.76 knm 0 Greda Presek 1-1 x = 0.00m 0 Ø1 5 5Ø1 Ø8/0 (m=) 1.xI+1.80xII 0.51 kn Mu = 0.09 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -.19 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = -.1 kn Tu = kn -.19 knm εb/εa = -β.0δβ/ Aa1 = ` = 0.18 cm Aa = ` =.95 cm Aa = ` = 0. cm Aa4 = ` = 0. cm Aa,uz = 4.78 cm/m (m=1) y = β.56mυa < γ r, r = 1.10MPa z = β.0βmυa < γ r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.4%
24 Greda 6-58 Presek - x = 0.00m 0 Ø xI+0.65xII-1.0xIII -5.8 kn Mu = knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII knm 5Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = -8.8 kn Tu = kn knm εb/εa = -β.186/ Aa1 = ` = 1.04 cm Aa = ` = 4.4 cm Aa = ` = 0.14 cm Aa4 = ` = 0.14 cm Aa,uz =.1 cm/m (m=1) y = 1.8γMυa < γ r, r = 1.10MPa z = 1.17Mυa < γ r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.4% Presek - x = 1.00m 0 Ø1 5 Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI-1.0xIV -. kn Mu = knm Mu = knm 1.0xI+1.0xIII 0.9 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = kn Tu = kn knm εb/εa = -1.0δ7/ Aa1 = ` = 1.1 cm Aa = ` = 0.94 cm Aa = ` = 0.07 cm Aa4 = ` = 0.07 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.8λMυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.5γMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.11% Greda Presek 4-4 x = 0.54m 0 Ø xI+1.0xIV 1.6 kn Mu = 0.01 knm Mu = 1.86 knm 1.xI+1.80xII knm 1.xI+1.80xII Tu = kn Tu = 0.08 kn knm Ø1 Ø8/0 (m=) εb/εa = / Aa1 = ` = 0.5 cm Aa = ` = 0.77 cm Aa = ` = 0.1 cm Aa4 = ` = 0.1 cm Aa,uz = 0.97 cm/m (m=1) y = 1.δ1Mυa < γ r, r = 1.10Mυa z = 1.1δMυa < γ r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.11% Presek 5-5 x = 1.07m 0 Ø xI+0.65xII+1.0xIV 1.57 kn Mu = 0.0 knm Mu = 5.4 knm 1.xI+1.80xII -1.8 knm 1.xI+1.80xII Tu = kn Tu = 0.06 kn -1.8 knm Ø1 Ø8/0 (m=) εb/εa = -0.61γ/ Aa1 = ` = 0.66 cm Aa = ` = 0.10 cm Aa = ` = 0.1 cm Aa4 = ` = 0.1 cm Aa,uz = 0.54 cm/m (m=1) y = 1.γ1Mυa < γ r, r = 1.10Mυa z = 1.15Mυa < γ r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.11% Presek 6-6 x = 1.61m 0 Ø1 Ø8/0 (m=) 1.xI+1.80xII -1.5 knm 1.xI+1.80xII Tu = 0.8 kn Tu = 0.04 kn -1.5 knm εb/εa = / Aa1 = ` = 1.10 cm Aa = ` = 0.09 cm Aa = ` = 0.11 cm Aa4 = ` = 0.11 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.λ7Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.λ6Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.11% Presek 7-7 x =.m 0 Ø1 5 1.xI+1.80xII 0.8 kn Mu = knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII -0.7 knm 1.xI+1.80xII Tu = 6.66 kn Tu = kn knm Ø1 Ø8/0 (m=) Ø1 5 1.xI+1.80xII 0.50 kn Mu = 0.00 knm Mu = knm εb/εa = -1.1δ6/ Aa1 = ` = 0.04 cm Aa = ` = 1.61 cm Aa = ` = 0.05 cm Aa4 = ` = 0.05 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.71Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.δ6Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.11%
25 Greda 16-6 Presek 8-8 x =.85m 0 5Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI-1.0xIV knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIV Tu =.11 kn Tu = -0.1 kn knm Ø xI+0.65xII-1.0xIII kn Mu = -0.1 knm Mu = knm εb/εa = -β.β87/ Aa1 = ` =.88 cm Aa = ` = 4.95 cm Aa = ` = 0.11 cm Aa4 = ` = 0.11 cm Aa,uz = 0.7 cm/m (m=1) y = 1.βλMυa < γ r, r = 1.10Mυa z = 0.λ1Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.4% Greda Presek 9-9 x = 1.94m 0 Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII-1.0xIV Tu = 0.84 kn Tu = kn knm εb/εa = / Aa1 =.11 cm Aa = 0.00 cm Aa = 0.00 cm Aa4 = 0.00 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 0.β5Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.βγMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% Presek x =.84m Ø1 1.0xI+0.65xII-1.0xIII kn Mu = knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIV 1.90 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIV Tu = 9.61 kn Tu = 0.45 kn 1.90 knm εb/εa = -β.151/ Aa1 = ` = 0.11 cm Aa = ` =.0 cm Aa = ` = 0.0 cm Aa4 = ` = 0.0 cm Aa,uz = 4.76 cm/m (m=1) Ø1 0 0 Ø8/0 (m=) y = γ.0γmυa < γ r, r = 1.10MPa z = β.δ1mυa < γ r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% 1.xI+1.80xII 0.97 kn Mu = knm Mu = 0.7 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIV knm Ø1 0 Greda 0-65 Presek x = 0.00m 0 Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = kn Tu = 0.4 kn 0.79 knm εb/εa = -1.7λ0/ Aa1 = ` = 1.4 cm Aa = ` =.1 cm Aa = ` = 0.08 cm Aa4 = ` = 0.08 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) y = 1.15Mυa < γ r, r = 1.10MPa z = 1.01Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% Presek 1-1 x = 1.61m Ø1 1.xI+1.80xII kn Mu = knm Mu = 1.70 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII 0.1 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = 1.75 kn Tu = 0.9 kn 0.1 knm εb/εa = -1.β11/ Aa1 = 1.5 cm Aa = 0.00 cm Aa = 0.00 cm Aa4 = 0.00 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) Ø1 0 0 Ø8/0 (m=) y = 0.γ0Mυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.β7Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% 1.0xI+0.65xII-1.0xIV -1.4 kn Mu = knm Mu = -.1 knm Ø1 1.0xI+0.65xII+1.0xIII 0.79 knm 0
26 Greda y = 0.0λMυa < r, r = 1.10Mυa z = 0.07Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% Presek x = 4.m Ø1 Presek x = 5.5m Ø1 Ø14 Presek 1-1 x =.5m Ø1 0 Ø8/0 (m=) 0 Ø8/0 (m=) 0 Ø1 0 1.xI+1.80xII -1.4 kn Mu = -0.0 knm Mu =.8 knm 1.0xI+1.0xIII 0.06 knm 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = 1.14 kn Tu = 0.17 kn 0.06 knm εb/εa = -β.β0γ/ Aa1 =. cm Aa = 0.00 cm Aa = 0.00 cm Aa4 = 0.00 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) Ø8/0 (m=) Ø xI+0.65xII+1.0xIII -0.1 kn Mu = 0.05 knm Mu =.7 knm 1.xI+1.80xII knm 1.xI+1.80xII Tu = 7.6 kn Tu = 0.09 kn knm εb/εa = / Aa1 = ` = 0.9 cm Aa = ` = 0.18 cm Aa = ` = 0.06 cm Aa4 = ` = 0.06 cm Aa,uz = 0.90 cm/m (m=1) y = 1.γγMυa < γ r, r = 1.10Mυa z = 0.75Mυa < r, r = 1.10MPa Procenat armiranja: 1.9% Ø1 0 1.xI+1.80xII -.76 kn Mu = 0.01 knm Mu = knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIV knm 1.xI+1.80xII Tu = 49. kn Tu = 0.07 kn -0.5 knm εb/εa = -γ.500/7.δ81 Aa1 = ` = 0.0 cm Aa = ` = 6.87 cm Aa = ` = 0.06 cm Aa4 = ` = 0.06 cm Aa,uz = 1.59 cm/m (m=1) y = 1.γγMυa < γ r, r = 1.10Mυa z = 0.7γMυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja:.16% Greda Presek x = 1.00m 0 Ø1 Ø8/0 (m=) 1.0xI+0.65xII+1.0xIII Tu = kn Tu = 0.50 kn.76 knm εb/εa = -1.β1β/ Aa1 = ` = 0.84 cm Aa = ` =.99 cm Aa = ` = 0.9 cm Aa4 = ` = 0.9 cm Aa,uz = 4.81 cm/m (m=1) y = δ.λ8mυa < 5 r, r = 1.10Mυa z = δ.76mυa < 5 r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.9% Presek x =.4m 5Ø1 1.0xI-1.0xIV -.9 kn Mu = knm Mu = -.9 knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII knm 1.0xI+0.65xII-1.0xIII Tu = kn Tu = -0.6 kn knm εb/εa = -β.118/ Aa1 = ` =.97 cm Aa = ` =.54 cm Aa = ` = 0.09 cm Aa4 = ` = 0.09 cm Aa,uz = 0.00 cm/m (m=1) Ø1 0 0 Ø8/0 (m=) y = 1.10Mυa < r, r = 1.10MPa z = 1.10Mυa < r, r = 1.10Mυa Procenat armiranja: 1.77% 1.00xI+1.0xIV.81 kn Mu = 0.10 knm Mu = 6.87 knm Ø1 1.0xI+0.65xII+1.0xIII.76 knm 0
27
28
29
30 Nivo: PLOCA IZNAD PRIZEMLJA [.68 m] - (d,pl=15.0 cm) : MA 500/5 (a=.0 cm) : MA 500/5 (a=.0 cm) Eb(t0) =.15e+007 kn/m Ea = e+008 kn/m fbzs = kn/m k1 = = 1.00 = β. Χ = 0.80 εs = 0.β80 Ugao = 0 Presek 1-1 X=5.51 m; Y=.96 m; Z=.68 m T = 0 M = 1.74 knm/m ug(0) = 0.1 mm T = M = 1.74 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = 0.74 knm/m ug( ) = 0.45 mm Presek - X=9.89 m; Y=.96 m; Z=.68 m T = 0 M = 4.1 knm/m ug(0) = 0.65 mm T = M = 4.1 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = 1.81 knm/m ug( ) =.45 mm Presek - X=14. m; Y=.96 m; Z=.68 m T = 0 M =.96 knm/m ug(0) = 0.18 mm T = M =.96 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = 1.7 knm/m ug( ) = 0.67 mm Presek 4-4 X=1.18 m; Y=.96 m; Z=.68 m T = 0 M = -.7 knm/m ug(0) =.06 mm T = M = -.7 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = knm/m ug( ) = 7.76 mm = β. Χ = 0.80 εs = 0.β80 Ugao = 0 Presek 5-5 X=.54 m; Y=8.9 m; Z=.68 m T = 0 M = 1.09 knm/m ug(0) = 0.04 mm T = M = 1.09 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = 0.47 knm/m ug( ) = 0.16 mm Presek 6-6 X=5.51 m; Y=8.9 m; Z=.68 m T = 0 M = 1.65 knm/m ug(0) = 0.11 mm T = M = 1.65 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = 0.71 knm/m ug( ) = 0.4 mm
31 Presek 7-7 X=9.89 m; Y=8.9 m; Z=.68 m T = 0 M = 4.4 knm/m ug(0) = 0.71 mm T = M = 4.4 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = 1.86 knm/m ug( ) =.67 mm Presek 8-8 X=14. m; Y=8.9 m; Z=.68 m T = 0 M =.4 knm/m ug(0) = 0.15 mm T = M =.4 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = 0.96 knm/m ug( ) = 0.55 mm Presek 9-9 X=19.65 m; Y=8.9 m; Z=.68 m T = 0 M = 5.18 knm/m ug(0) = 0.70 mm T = M = 5.18 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M =. knm/m ug( ) =.6 mm = β. Χ = 0.80 εs = 0.β80 Ugao = λ0 Presek X=.65 m; Y=8.9 m; Z=.68 m T = 0 M =.8 knm/m ug(0) = 0.50 mm T = M =.8 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = 1.64 knm/m ug( ) = 1.89 mm Presek X=.65 m; Y=5.6 m; Z=.68 m T = 0 M = knm/m ug(0) = 0.08 mm T = M = knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = knm/m ug( ) = 0. mm Presek 1-1 X=.65 m; Y=.5 m; Z=.68 m T = 0 M =.78 knm/m ug(0) = 0.49 mm T = M =.78 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = 1.6 knm/m ug( ) = 1.85 mm = β. Χ = 0.80 εs = 0.β80 Ugao = λ0 Presek 1-1 X=1.69 m; Y=8.9 m; Z=.68 m T = 0 M = 4.6 knm/m ug(0) = 0.77 mm T = M = 4.6 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = 1.98 knm/m ug( ) =.91 mm Presek X=1.69 m; Y=.5 m; Z=.68 m T = 0 M = 5.09 knm/m ug(0) = 1.16 mm T = M = 5.09 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M =.18 knm/m ug( ) = 4.6 mm = β. Χ = 0.80 εs = 0.β80 Ugao = λ0 Presek X=19.1 m; Y=8.9 m; Z=.68 m T = 0 M = 6.41 knm/m ug(0) = 1.6 mm T = M = 6.41 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M =.75 knm/m ug( ) = 4.74 mm
32
33 Nivo: PLOCA IZNAD PRIZEMLJA [.68 m] - (d,pl=15.0 cm) : MA 500/5 (a=.0 cm) : MA 500/5 (a=.0 cm) Eb(t0) =.15e+007 kn/m Ea = e+008 kn/m fbzs = kn/m = β. Χ = 0.80 εs = 0.β80 k1 = = 1.00 Tačka 1 X=17. m; Y=5.5 m; Z=.68 m Ø8/β5 α = 0 Ø10/15 α = λ0 υravac 1μ (α=λ0 ) T = 0 Presek sa prslinom M = knm/m [ , ] kn/m [-0.βλ, 1.1δ ] k = 0.15 a1,ii = 18λ kσ/mβ β = 1.00 = 0.77 εsr = 0.7γ Mr = 8.40 knm/m a,r = λ01δδ.γ1 kσ/mβ z,ef = 1.0δ% Rastojanje prslina Lps = 10. cm Širina prslina ak(t0) = 0.17 mm T = υresek sa prslinom M = knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = knm/m [ , 57.76] kn/m [-1.0λ, 1.77 ] k = 0.15 a1,ii = β76λγβ.56 kσ/mβ β = 0.50 = 0.λ5 εsr = 1.γ1 Mr = knm/m a,r = λ01δδ.γ1 kσ/mβ z,ef = 1.0δ% Rastojanje prslina Lps = 10. cm Širina prslina ak(t ) = 0.8 mm υravac βμ (α=180 ) T = 0 Presek sa prslinom M = knm/m [ , 57.00] kn/m [-0.β1, 1.06 ] k = 0.15 a1,ii = 178λλ7.δ6 kσ/mβ β = 1.00 = 0.δ0 εsr = 0.γ6 Mr = 8.19 knm/m a,r = 1δ7171.δγ kσ/mβ z,ef = 0.67% Rastojanje prslina Lps = cm Širina prslina ak(t0) = mm T = υresek sa prslinom M = knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = -4.7 knm/m [ , 7.89] kn/m [-0.8β, 1.6δ ] k = 0.15 a1,ii = β6γ016.8γ kσ/mβ β = 0.50 = 0.84 εsr = 1.11 Mr = knm/m a,r = 1δ7171.δγ kσ/mβ z,ef = 0.67% Rastojanje prslina Lps = cm Širina prslina ak(t ) = 0.16 mm Tačka β X=1.08 m; Y=4. m; Z=.68 m Ø8/β0 α = 0 Ø8/δ0 α = λ0 υravac 1μ (α=λ0 ) T = 0 Presek sa prslinom M = knm/m [-687.1, ] kn/m [-0.ββ, 1.βγ ] k = 0.15 a1,ii = β0666β.05 kσ/mβ β = 1.00 = 0.δ0 εsr = 0.δ1 Mr = 8.14 knm/m a,r = 17δ155.6λ kσ/mβ z,ef = 0.66% Rastojanje prslina Lps = 1.10 cm Širina prslina ak(t0) = mm T = υresek sa prslinom M = knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = knm/m [ , ] kn/m [-0.8δ, 1.88 ] k = 0.15 a1,ii = γ0γλλ1.68 kσ/mβ β = 0.50 = 0.8δ εsr = 1.β7 Mr = knm/m a,r = 17δ155.6λ kσ/mβ z,ef = 0.66% Rastojanje prslina Lps = 1.00 cm Širina prslina ak(t ) = 0.59 mm
34 υravac βμ (α=180 ) T = 0 Presek sa prslinom M = knm/m [-809.8, ] kn/m [-0.β6, 1.βδ ] k = 0.15 a1,ii = β077β5.γ0 kσ/mβ β = 1.00 = 0.59 εsr = 0.61 Mr = 8. knm/m a,r = 1γγ58β.8λ kσ/mβ z,ef = 0.7β% Rastojanje prslina Lps = 11.7 cm Širina prslina ak(t0) = mm T = υresek sa prslinom M = knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = knm/m [-7905., ] kn/m [-0.λ6, 1.λ1 ] k = 0.15 a1,ii = γ0δ818.5δ kσ/mβ β = 0.50 = 0.λ0 εsr = 1.γ8 Mr = -8. knm/m a,r = 1γγ58β.8λ kσ/mβ z,ef = 0.7β% Rastojanje prslina Lps = cm Širina prslina ak(t ) = 0.5 mm Tačka γ X=1.08 m; Y=0.84 m; Z=.68 m Ø8/β0 α = 0 Ø8/δ0 α = λ0 υravac 1μ (α=λ0 ) T = 0 Presek bez prsline T = υresek sa prslinom M = knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = -.45 knm/m [ , ] kn/m [-0.68, 1.5δ ] k = 0.15 a1,ii = βδλ1ββ.δλ kσ/mβ β = 0.50 = 0.76 εsr = 0.λδ Mr = knm/m a,r = 17δ155.6λ kσ/mβ z,ef = 0.66% Rastojanje prslina Lps = 1.00 cm Širina prslina ak(t ) = 0.19 mm υravac βμ (α=180 ) T = 0 Presek sa prslinom M = knm/m [ , ] kn/m [-0.ββ, 1.05 ] k = 0.15 a1,ii = 176γλ7.77 kσ/mβ β = 1.00 = 0.δγ εsr = 0.γ8 Mr = 8. knm/m a,r = 1γγ58β.8λ kσ/mβ z,ef = 0.7β% Rastojanje prslina Lps = 11.7 cm Širina prslina ak(t0) = 0.07 mm T = υresek sa prslinom M = knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = knm/m [ , ] kn/m [-0.85, 1.6γ ] k = 0.15 a1,ii = β58λ80.5λ kσ/mβ β = 0.50 = 0.87 εsr = 1.1β Mr = -8. knm/m a,r = 1γγ58β.8λ kσ/mβ z,ef = 0.7β% Rastojanje prslina Lps = cm Širina prslina ak(t ) = 0.06 mm Tačka δ X=7.66 m; Y=6.54 m; Z=.68 m Ø6/15 α = 0 Ø6/15 α = λ0 υravac 1μ (α=λ0 ) T = 0 Presek sa prslinom M = knm/m [-66.41, 440.1] kn/m [-0.β1, 1.0λ ] k = 0.15 a1,ii = 18γ6λ6.δ0 kσ/mβ β = 1.00 = 0.δ0 εsr = 0.γ7 Mr = 8.18 knm/m a,r = λ5 kσ/mβ z,ef = 0.67% Rastojanje prslina Lps = cm Širina prslina ak(t0) = mm T = υresek sa prslinom M = knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = -4.7 knm/m [ , ] kn/m [-0.8γ, 1.6λ ] k = 0.15 a1,ii = β6λλ65.λ6 kσ/mβ β = 0.50 = 0.8δ εsr = 1.1δ Mr = knm/m a,r = λ5 kσ/mβ z,ef = 0.67% Rastojanje prslina Lps = cm Širina prslina ak(t ) = 0.0 mm υravac βμ (α=180 ) T = 0 Presek sa prslinom M = knm/m [-761.9, ] kn/m [-0.βδ, 1.β6 ] k = 0.15 a1,ii = β111λλ.7β kσ/mβ β = 1.00 = 0.δλ εsr = 0.5β Mr = 8.18 knm/m a,r = λ5 kσ/mβ z,ef = 0.67% Rastojanje prslina Lps = cm Širina prslina ak(t0) = mm T = υresek sa prslinom M = knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = knm/m [ , ] kn/m [-0.λ1, 1.λγ ] k = 0.15 a1,ii = γ10β01.67 kσ/mβ β = 0.50 = 0.88 εsr = 1.γ7 Mr = knm/m a,r = λ5 kσ/mβ z,ef = 0.67% Rastojanje prslina Lps = cm Širina prslina ak(t ) = 0.4 mm Tačka 5 X=7.66 m; Y=4.54 m; Z=.68 m Øδ/β5 α = 0 Ø6/15 α = λ0 υravac 1μ (α=λ0 ) T = 0 Presek sa prslinom M = -10. knm/m [ , ] kn/m [-0.ββ, 1.1γ ] k = 0.15 a1,ii = 1λ kσ/mβ β = 1.00 = 0.δ0 εsr = 0.γ8 Mr = 8.18 knm/m a,r = λ5 kσ/mβ z,ef = 0.67% Rastojanje prslina Lps = cm Širina prslina ak(t0) = mm T = υresek sa prslinom M = -10. knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = -4.4 knm/m [ , ] kn/m [-0.85, 1.75 ] k = 0.15 a1,ii = β80178.γγ kσ/mβ β = 0.50 = 0.85 εsr = 1.β0 Mr = knm/m a,r = λ5 kσ/mβ z,ef = 0.67% Rastojanje prslina Lps = cm Širina prslina ak(t ) = 0.1 mm υravac βμ (α=180 ) T = 0 Presek bez prsline T = υresek bez prsline Tačka 6 X=1.0 m; Y=10. m; Z=.68 m υravac 1μ (α=λ0 ) T = 0 Presek bez prsline T = υresek bez prsline υravac βμ (α=180 ) T = 0 Presek bez prsline T = υresek sa prslinom M = knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M = -.01 knm/m [ , ] kn/m [-0.66, 1.λ5 ] k = 0.15 a1,ii = γβ066λ.γ7 kσ/mβ β = 0.50 = 0.6λ εsr = 1.10 Mr = knm/m a,r = β5γ75β.65 kσ/mβ z,ef = 0.61%
35 Rastojanje prslina Lps = cm Širina prslina ak(t ) = 0.15 mm Tačka 7 X=16.68 m; Y=.96 m; Z=.68 m Ø8/ α = λ0 υravac 1μ (α=0 ) T = 0 Presek bez prsline T = υresek bez prsline υravac βμ (α=λ0 ) T = 0 Presek bez prsline T = υresek sa prslinom M = 7.4 knm/m Merodavna kombinacija: 0.0xI+0.0xII M =.18 knm/m [-751.7, ] kn/m [-0.66, 1.58 ] k = 0.15 a1,ii = β571δγ.0γ kσ/mβ β = 0.50 = 0.71 εsr = 0.λβ Mr = 8.1 knm/m a,r = 1λδβγ8.16 kσ/mβ z,ef = 0.67% Rastojanje prslina Lps = 1.07 cm Širina prslina ak(t ) = mm
Predavanje 8-TEMELJI I POTPORNI ZIDOVI.ppt
1 BETONSKE KONSTRUKCIJE TEMELJI OBJEKATA Prof. dr Snežana Marinković Doc. dr Ivan Ignjatović Semestar: V ESPB: Temelji objekata 2 1.1. Podela 1.2. Temelji samci 1.3. Temeljne trake 1.4. Temeljne grede
ВишеSlide 1
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 4 - Dijagram interakcije Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Betonske konstrukcije 1 1 Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Betonske konstrukcije 1 1 2
ВишеMicrosoft Word - MABK_Temelj_proba
PRORČUN TEMELJNE STOPE STTIČKI SUSTV, GEOMETRIJSKE KRKTERISTIKE I MTERIJL r cont d eff r cont d eff Dimenzije temelja: a 300 cm b 300 cm Ed,x Ed h 80 cm zaštitni sloj temelja c 4,0 cm XC θ dy Ed Dimenzije
Вишеma??? - Primer 1 Spregnuta ploca
Primer 1 - proračun spregnute ploče na profilisanom limu 1. Karakteristike spregnute ploče Spregnuta ploča je raspona 4 m. Predviđen je jedan privremeni oslonac u polovini raspona ploče u toku građenja.
ВишеSlide 1
Грађевински факултет Универзитета у Београду МОСТОВИ Субструктура моста Вежбе 4 Програм предмета Датум бч. Предавања бч. Вежбе 1 22.02. 4 Уводно предавање - 2 01.03. 3 Дефиниције, системи, распони и материјали
ВишеMicrosoft Word - TPLJ-januar 2017.doc
Београд, 21. јануар 2017. 1. За дату кружну плочу која је еластично укљештена у кружни прстен и оптерећења према слици одредити максимални напон у кружном прстену. М = 150 knm/m p = 30 kn/m 2 2. За зидни
Вишеma??? - Primer 6 Proracun spregnute veze
Primer 6 Proračun spregnute veze Odrediti proračunski moment nosivosti spregnute veze grede i stuba prikazane na skici. Stub je izrađen od vrućevaljanog profila HEA400, a greda od IPE500. Veza je ostvarena
ВишеALIQUANTUM DOO, NOVI SAD - VIKENDICE I KUĆE ZA ODMOR MODEL A-05 IDEJNО REŠENJE (IDR) 50 PROJEKAT ZA GRAĐEVINSKU DOZVOLU (PGD) 500 *PGD obuhv
VIKENDICE I KUĆE ZA ODMOR IDEJNО REŠENJE (IDR) 50 PROJEKAT ZA GRAĐEVINSKU DOZVOLU (PGD) 500 *PGD obuhvata isključivo: 0-Glavna sveska, 1-Arhitektura i Elaborat EE. Strana 2od 7 TEHNIČKI OPIS LOKACIJA I
ВишеPismeni ispit iz MEHANIKE MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB, oslonjena na oprugu BC i okačena o uže BD, nosi kontinuirano opterećenje, kao što
Pismeni ispit iz MEHNIKE MTERIJL I - grupa 1. Kruta poluga, oslonjena na oprugu i okačena o uže D, nosi kontinuirano opterećenje, kao što je prikazano na slici desno. Odrediti: a) silu i napon u užetu
Више5 - gredni sistemi
Гредни системи бетонских мостова 1 БЕТОНСКИ МОСТОВИ ГРЕДНИ СИСТЕМИ Типови гредних система бетонских мостова Решетка Проста греда Греда с препустима Герберова греда Континуална греда Укљештена греда 2 Трајекторије
ВишеBetonske i zidane konstrukcije 2
5. STTIČKI PRORČUN PLOČE KRKTERISTIČNOG KT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 44 15 4 4 5. Statički proračun ploče karakterističnog kata 5.1. naliza opterećenja Stambeni prostor: 15 4 5, parket
ВишеСубструктура гредних мостова
Субструктура гредних мостова Стубови моста 2 Крајњи стубови - опорци Средњи стубови Крајњи стуб опорац 3 Изглед 4 Пратећи елементи крајњих стубова УЛОГА: Помажу при повезивању трупа пута на насипу и коловоза
Вишеbroj 043.indd - show_docs.jsf
ПРИЛОГ 1. Ширина заштитног појаса зграда, индивидуалних стамбених објеката и индивидуалних стамбено-пословних објеката зависно од притиска и пречника гасовода Пречник гасовода од 16 barа до 50 barа M >
ВишеPojam konstrukcije, izbor konstruktivnog sistema, konstruktivni sistemi kroz istoriju. Linijski konstruktivni elementi grede,definicija, opšte
Pojam konstrukcije, izbor konstruktivnog sistema, konstruktivni sistemi kroz istoriju. Linijski konstruktivni elementi grede,definicija, opšte o grednim elementima, karakteristike, statički sistemi, oslonci,
Више0 ГЛАВНА СВЕСКА Инвеститор: ДОО Спирала инвест Врбас, Бачка 70 Објекат: Врста техничке документације: За грађење / извођење радова: стамбена зграда Вр
0 ГЛАВНА СВЕСКА Инвеститор: ДОО Спирала инвест Врбас, Бачка 70 Објекат: Врста техничке документације: За грађење / извођење радова: стамбена зграда Врбас, Деспота Стефана 8 к.п. 7765/1 к.о.врбас-град ИДР
ВишеZBIRKA TBK FIN_bez oznaka za secenje.pdf
ZBIRKA ZADATAKA TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 Ivan Ignjatović Beograd, 2018. god Impresum Autori: Naslov: Izdavač: Za izdavača: Recenzenti: Dizajn: Tiraž: Štampa: Mesto: Godina izdanja: ISBN: Dr Ivan
ВишеSTUDIO K doo za projektovanje i izvođenje građevinskih objekata i inženjering Novi Sad, Bulevar cara Lazara 86 telefon: (021) matični broj:
STUDIO K doo za projektovanje i izvođenje građevinskih objekata i inženjering Novi Sad, Bulevar cara Lazara 86 telefon: (021) 63-66-384 matični broj: 20535075 pib: 106095970 www.studiok.co.rs 2/1 PROJEKAT
ВишеIvan GLIŠOVIĆ Boško STEVANOVIĆ Marija TODOROVIĆ PRORAČUN DRVENIH KONSTRUKCIJA PREMA EVROKODU 5 Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Akademska
Ivan GLIŠOVIĆ Boško STEVANOVIĆ Marija TODOROVIĆ PRORAČUN DRVENIH KONSTRUKCIJA PREMA EVROKODU 5 Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Akademska misao, Beograd Dr Ivan Glišović, dipl.inž.građ., docent
ВишеGRAĐEVINSKE KONSTRUKCIJE
GRAĐEVINSKE KONSTRUKCIJE BEOGRADSKA ARENA TIPOLOGIJA I KLASIFIKACIJA KUĆA OBJEKAT ZGRADA PALATA ZDANJE VIŠESPRATNICA VILA KOMPLEKS BLOK NIZ MASIVNI KONSTRUKTIVNI SISTEMI POPREČNI SISTEM NOSEĆIH ZIDOVA
ВишеEksperimentalno ispitivanje stabilnosti potpornih zidova od prefabrikovanih betonblok elemenata EKSPERIMENTALNO ISPITIVANJE STABILNOSTI POTPORNIH ZIDO
EKSPERIMENTALNO ISPITIVANJE STABILNOSTI POTPORNIH ZIDOVA OD PREFABRIKOVANIH BETONBLOK ELEMENATA Nebojša Davidović 1, Zoran Bonić 2, Verka Prolović 3, Nikola Romić 4, Nikola Davidović 5 1 Građevinsko-arhitektonski
ВишеИспитни задаци - Задатак 1 Задатак 1 (23. септембар 2012.) а) Статичком методом конструисати утицајне линије за силе у штаповима V b и D 4. б) Одредит
Испитни задаци - Задатак 1 Задатак 1 (23. септембар 2012.) а) Статичком методом конструисати утицајне линије за силе у штаповима V b и D 4. б) Одредити max D 4 услед задатог покретног система концентрисаних
ВишеO 7/
email: jn@gornjimilanovac.rs 0047 3 1 51 404 XI 6 2 51 1 3 51 404 45214200 www.gornjimilanovac.rs 4 51 . 05 00 1. 2. 3. 4. 0047, Email: jn@gornjimilanovac.rs 05 45214200 5 51 1. 2. 6 51 a 7 51 . 8 51 1)
ВишеCRNA GORA OPS TINA NIKSIC Sekretarijat za urectenje prostora i zastitu zivotne sredine Broj: UP/Io Niksic, 2^ godine INVESTITOR: O
CRNA GORA OPS TINA NIKSIC Sekretarijat za urectenje prostora i zastitu zivotne sredine Broj: UP/Io 07-350- 97 Niksic, 2^.02.2015. godine INVESTITOR: OBJEKTI: PARCELE BR.: DIMENZIJE: SPRATNOST: LOKACIJA
Вишеma??? - Primer 4 Bocno torziono izvijanje spregnutog nosaca
Primer 4 - Bočno-torziono izvijanje spregnutog nosača 1. Karakteriske spregnutog nosača Spregnu nosač je stačkog sistema konnualnog nosača na dva polja. Raspon jednog polja je 0 m. Betonska ploča je konnualna
ВишеОsnovni principi u projektovanju mostova
КОЛОВОЗНА КОНСТРУКЦИЈА БЕТОНСКИХ МОСТОВА 1 Типови попречног пресека коловоне конструкције Избор типа поречног пресека зависи од : Распона коловозне конструкцие Расположиве висине Начина извођења Постоје:
ВишеMicrosoft PowerPoint - Predavanje 9 - Rehabilitacija i Rekonstrukcija.pptx
Rehabilitacija i rekonstrukcija puteva Održavanje puteva 08/9 Definicije Rehabilitacija sve građevinske aktivnosti održavanja se odvijaju u okviru raspoloživog putnog zemljišta, bez nove ili naknadne eksproprijacije
ВишеTitle
Број: 1-02-4042-23/17-9 Датум: 10.11.2017. Београд ИЗМЕНЕ И ДОПУНЕ КОНКУРСНЕ ДОКУМЕНТАЦИЈЕ За јавну набавка радова - изградња мреже станица за мониторисање РФ спектра и сензора за мерење нејонизујућег
ВишеEvidencijski broj: J11/19 KNJIGA NACRTI SANACIJA ZATVORENOG SUSTAVA ODVODNJE U KM , AUTOCESTA A1 ZAGREB - SPLIT - DUBROVNIK, DIONICA OTO
Evidencijski broj: J/9 KNJIGA.. NACRTI SANACIJA ZATVORENOG SUSTAVA ODVODNJE U KM +, AUTOCESTA A ZAGREB - SPLIT - DUBROVNIK, DIONICA OTOČAC - PERUŠIĆ separator (post) spojno okno (zamjena postojećeg okna)
Више55 THE INFLUENCE OF CONCRETE VISCOUS DEFORMATIONS IN THE CALCULATION OF THE HIGH-RISE BUILDINGS BEHAVIOR OVER TIME.docx
55 Стручни рад Professional paper doi.7251/stp181373a ISSN 2566-4484 УТИЦАЈ ВИСКОЗНИХ ДЕФОРМАЦИЈА БЕТОНА ПРИ ПРОРАЧУНУ ПОНАШАЊА ВИСОКИХ ЗГРАДА ТОКОМ ВРЕМЕНА Anđelko Cumbo, cumbo@teol.net, Institut za urbanizam,
ВишеMicrosoft Word - GI_novo - materijali za ispit
GEOTEHNIČKO INŽENJERSTVO DIJAGRAMI, TABLICE I FORMULE ZA ISPIT ak.god. 2011/2012 2 1 υi s yi = pb I syi Ei Slika 1. Proračun slijeganja vrha temelja po metodi prema Mayne & Poulos. Slika 2. Proračun nosivosti
ВишеNASLOV RADA (12 pt, bold, Times New Roman)
9 th International Scientific Conference on Production Engineering DEVELOPMENT AND MODERNIZATION OF PRODUCTION PRIMJENA METODE KONAČNIH ELEMENATA U ANALIZI OPTEREĆENJA PLASTIČNE PREKLOPIVE AMBALAŽE Damir
ВишеRešetkasti nosači
Elementi opterećeni savijanjem - nosači Metalne konstrukcije 1 P6-1 Slučajevi naprezanja Savijanje dominantan vid naprezanja! Savijanje može biti posledica sledećih naprezanja: čisto pravo savijanje (M
ВишеM e h a n i k a 1 v e ž b e 4 / 2 9 Primer 3.5 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. Pozn
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 / 9 Primer 3.5 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. Poznata su opterećenja F 1 = kn, F = 1kN, M 1 = knm, q =
ВишеP R A V I L N I K O: KRITERIJUMIMA ZA ODREĐIVANJE NAKNADE U POSTUPCIMA LEGALIZACIJE, KRITERIJUMIMA ZA OBJEKTE ZA KOJE SE NE MOŽE NAKNADNO IZDATI GRAĐE
P R A V I L N I K O: KRITERIJUMIMA ZA ODREĐIVANJE NAKNADE U POSTUPCIMA LEGALIZACIJE, KRITERIJUMIMA ZA OBJEKTE ZA KOJE SE NE MOŽE NAKNADNO IZDATI GRAĐEVINSKA DOZVOLA, KAO I O SADRŽINI TEHNIČKE DOKUMENTACIJE
ВишеЕфекти реолошких карактеристика бетона
Смицање у спрегнутим бетонским пресецима 1 Смицање у споју спрегнутих пресека 2 Смицање у споју композитног бетонског пресека 3 Смицање и попречно савијање 4 Интеракција торзије и трансверзалних сила 5
ВишеProracun strukture letelica - Vežbe 6
University of Belgrade Faculty of Mechanical Engineering Proračun strukture letelica Vežbe 6 15.4.2019. Mašinski fakultet Univerziteta u Beogradu Danilo M. Petrašinović Jelena M. Svorcan Miloš D. Petrašinović
Више5 th INTERNATIONAL CONFERENCE Contemporary achievements in civil engineering 21. April Subotica, SERBIA УПОРЕДНА АНАЛИЗА ПОЖАРНЕ ОТПОРНОСТИ АБ С
УПОРЕДНА АНАЛИЗА ПОЖАРНЕ ОТПОРНОСТИ АБ СТУБОВА ПРЕМА ЕС 2 И СРПСКИМ НОРМАМА Миливоје Милановић 1 Мери Цветковска 2 Петар Кнежевић 3 Цветанка Чифлиганец 4 УДК: 624.042:614.84 DOI:10.14415/konferencijaGFS2017.036
ВишеSlide 1
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 vježbe, 12.-13.12.2017. 12.-13.12.2017. DATUM SATI TEMATSKA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponavljanje poznatih postupaka
ВишеOVAJ PROJEKT SASTAVNI JE DIO TEHNIČKE DOKUMENTACIJE
OPĆINA PROMINA POJAČANO ODRŽAVANJE (SANACIJA I MODERNIZACIJA) NERAZVRSTANIH CESTA KAO UPORABLJIVIH GRAĐEVINA TROŠKOVNIK Radove predviđene ovim troškovnikom treba izvesti u skladu sa Općim tehničkim uvjetima
ВишеА/ АБ БАЛАСТИ ПРЕДМЕР РАДОВА Уређење комплекса наменњеног за одржавање музичког фестивала ЗАЈЕЧАРСКА ГИТАРИЈАДА у Зајечару, Кат. парцела 6285/1 КО Зај
А/ АБ БАЛАСТИ ПРЕДМЕР РАДОВА Уређење комплекса наменњеног за одржавање музичког фестивала ЗАЈЕЧАРСКА ГИТАРИЈАДА у Зајечару, Кат. парцела 6285/1 КО Зајечар А01/ ПРИПРЕМНИ И ЗЕМЉАНИ РАДОВИ А01.01 МАШИНСКИ
ВишеNARUČITELJ: Općina Kistanje OIB: Trg sv. Nikole 5, Kistanje GRAĐEVINA: Nerazvrstane ceste na području općine Kistanje Naselja Biovi
NARUČITELJ: Općina Kistanje OIB: 41783102203 Trg sv. Nikole 5, 22 305 Kistanje GRAĐEVINA: Nerazvrstane ceste na području općine Kistanje NAZIV PROJEKTA: IZVANREDNO ODRŽAVANJE NERAZVRSTANIH CESTA (DIO NC
ВишеPowerPoint Presentation
SK - P01 1 SPREGNUTE KONSTRUKCIJE OD ČELIKA I BETONA Doc. dr Milan Spremić Nina Gluhović SK - P01 2 Organizacija predmeta Fond časova: 2+1 (u letnjem semestru) Šifra predmeta: B2K4CB ESPB: 4 Predavanja:
ВишеPRIMER 1 ISPITNI ZADACI 1. ZADATAK Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o
PRIMER 1 ISPITNI ZADACI Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o Homogena pločica ACBD, težine G, sa težištem u tački C, dobijena
ВишеMicrosoft Word - Tekst
OBRAZAC 1 Štambilj projektanta: Štambilj revidenta: INVESTITOR: RATKOVIĆ SAVO OBJEKAT: TURISTIČKA VILA LOKACIJA: LSL BLIZIKUĆE, UP 3, kat. parcela 1600/1 i dio KP 1601 KO Sv. Stefan VRSTA TEHN. DOKUMENTACIJE:
ВишеNa osnovu člana 106. Zakona o planiranju i izgradnji ("Službeni glasnik RS", br. 47/03 i 34/06), Ministar za infrastrukturu donosi Pravilnik o sadržin
Na osnovu člana 106. Zakona o planiranju i izgradnji ("Službeni glasnik RS", br. 47/03 i 34/06), Ministar za infrastrukturu donosi Pravilnik o sadržini i načinu izrade tehničke dokumentacije za objekte
Више?? - Tipska medjuroznjaca.xmcd
Tipska međurožnjača Poprečni presek HOP pravougaonog preseka: RHS 00/100/4 Dimenzije h 00mm b f 100mm t w 4mm t f 4mm r t w 8.0 mm Geometrijske karakteristike A.9cm G 18cm I y 100cm 4 W ely 10cm 3 W ply
ВишеM e h a n i k a 1 v e ž b e 4 /1 1 Primer 3.1 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. q = 0
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 /1 1 Primer 3.1 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. q = 0.8 kn m, L=4m. 1. Z i = Z A = 0. Y i = Y A L q + F
ВишеMicrosoft Word - ?????? ????????? 1
ИЗМЕНЕ И ДОПУНЕ КОНКУРСНЕ ДОКУМЕНТАЦИЈЕ У складу са чланом 63. Закона о јавним набавкама ( Сл. гласник РС, бр. 124/12, 14/15 и 68/15), Наручилац врши измене и допуне конкурсне документације број 1.2.53/2017
ВишеMicrosoft Word - Opšta dokumentacija.doc
1 - PROJEKAT ARHITEKTURE INVESTITORI: VASILIJE DRAGANIĆ Ul. Bokokotorska br. 42, Pančevo VLADAN MIJOVIĆ Ul. Branka Radičevića 4/19, Pančevo OBJEKAT: VRSTA TEHNIŠČKE DOKUMENTACIJE: NAZIV I OZNAKA DELA PROJEKTA:
ВишеАНАЛИЗА ПРОБЛЕМА ТЕРМИЧКЕ ДИЛАТАЦИЈЕ L КОМПЕНЗАТОРА ПРЕМА СТАНДАРДУ AD 2000 И ДРУГИМ МЕТОДАМА Милан Травица Иновациони центар Машински факултет Универ
АНАЛИЗА ПРОБЛЕМА ТЕРМИЧКЕ ДИЛАТАЦИЈЕ L КОМПЕНЗАТОРА ПРЕМА СТАНДАРДУ AD 2000 И ДРУГИМ МЕТОДАМА Милан Травица Иновациони центар Машински факултет Универзитет у Београду Краљице Марије 16, 11000 Београд mtravica@mas.bg.ac.rs
ВишеPRILOG 3 TEHNIČKI OPIS I NACRTI
PRILOG 3 TEHNIČKI OPIS I NCRTI Naziv projektantskog ureda: MOILIT EVOLV d.o.o. Froudeova 5, 000 ZGRE OI 49776278191 Naziv investitora: HRVTSKE UTOCESTE d.o.o. Širolina 4, 000 ZGRE OI 570462912 PROSTOR
ВишеTEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA Snežana Marinković Nenad Pecić Beograd, god
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA Snežana Marinković Nenad Pecić Beograd, 2018. god Impresum Autori: Naslov: Izdavač: Za izdavača: Recenzenti: Dizajn: Tiraž: Štampa: Mesto: Godina izdanja: ISBN: Dr Snežana
Више_cas 8 temelji i gredni sistemi
Одсек ПЖA Мостови Предавање 8 29. Март 2019. Типови темеља Плитко фундирање Дубоко фундирање Шипови Бунари Кесони Извођење на сувом и извођење у воденој препреци др Снежана Машовић Школска 2018/19 2 Плитко
ВишеMicrosoft Word - 22 Mk-Sr Pravilnik Objekti strelista-REV
Na osnovu člana 58. stav 5. Zakona o oružju ( Službeni vesnik Republike Makedonije br. 7/2005 i 47/2006), ministar unutrašnjih poslova donosi PRAVILNIK O MINIMALNIM TEHNIČKIM I BEZBEDNOSNIM USLOVIMA KOJE
ВишеРЕПУБЛИКА СРБИЈА - АП ВОЈВОДИНА ОПШТИНА БАЧ ОПШТИНСКА УПРАВА БАЧ Одељење за урбанизам, заштиту животне средине, имовинско правне и комунално стамбене
РЕПУБЛИКА СРБИЈА - АП ВОЈВОДИНА ОПШТИНА БАЧ ОПШТИНСКА УПРАВА БАЧ Одељење за урбанизам, заштиту животне средине, имовинско правне и комунално стамбене послове Број: ROP BAC 37780 LOCH 2/2019 Дана: 04. фебруара
Вишеštambilj projektanta Božo Mirotić štambilj revidenta Digitally signed by Božo Mirotić DN: c=me, ou=pravno lice, =VATME , o=m.inginženj
štambilj projektanta Božo Mirotić štambilj revidenta Digitally signed by Božo Mirotić DN: c=me, ou=pravno lice, 2.5.4.97=VATME-02711494, o=m.inginženjering, serialnumber=31378, givenname=božo, sn=mirotić,
ВишеSlide 1
Завод за унапређивање образовања и васпитања Аутори: Наставни предмет: MилојеЂурић,професор,Техничка школа Шабац, Марија Пилиповић,професор, Техничка школа Шабац, Александар Ђурић,професор,Мачванска средња
ВишеMergedFile
NARUČITELJ: Općina Promina OIB: 79734182959 Put kroz Oklaj 144, 22 303 Oklaj GRAĐEVINA: Nerazvrstane ceste na području općine Promina (Lukar) NAZIV PROJEKTA: IZVANREDNO ODRŽAVANJE NERAZVRSTANIH CESTA (NC
ВишеБрој: 511/K/17/VIII-6 Датум: године ИЗМЕНА КОНКУРСНЕ ДОКУМЕНТАЦИЈЕ БРОЈ 1. ЗА ЈАВНУ НАБАВКУ ДОБАРА НАМЕШТАЈ ЈН МВ 06/2017 На основу члана
Број: 511/K/17/VIII-6 Датум: 06.06.2017. године ИЗМЕНА КОНКУРСНЕ ДОКУМЕНТАЦИЈЕ БРОЈ 1. ЗА ЈАВНУ НАБАВКУ ДОБАРА НАМЕШТАЈ ЈН МВ 06/2017 На основу члана 63. став 1. Закона о јавним набавкама («Службени гласник
ВишеProračun i konstruisanje veza pod uglom
Momentne veze Metalne konstrukcije 2 P5-1 Karekteristike momentnih veza Sposobne su da prenesu i momente savijanja; U ovu kategoriju spadaju: krute i polu-krute, odnosno potpuno ili delimično nosive veze;
ВишеSlide 1
Технологије производње кућа од дрвета Важност градње данас Класификација конструктивног дрвета Производи од дрвета за градњу зграде и куће данас троше скоро 50% од укупно произведене енергије троше 75%
ВишеMicrosoft Word - TP10v Prilog Deveta varijanta.doc
ЈП ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ Дирекција за дистрибуцију електричне енергије ПРИЛОГ ТЕХНИЧКЕ ПРЕПОРУКЕ број 10 в МЕХАНИЧКИ ПРОРАЧУН СРЕДЊЕНАПОНСКИХ ДИСТРИБУТИВНИХ НАДЗЕМНИХ ВОДОВА ИЗВЕДЕНИХ СЛАБОИЗОЛОВАНИМ
ВишеОво решење је правноснажно дана __________ 2011
ГРАД БЕОГРАД-ГРАДСКА ОПШТИНА БАРАЈЕВО Управа Градске општине Барајево Одељење за урбанизам, грађевинске и комуналне послове Oдсек за спровођење обједињене процедуре Број предмета: ROP-BAR-13204-LOCH-2/2017
ВишеRucka.dft
Средња машинска школа РАДОЈЕ ДАКИЋ АУТОДИЗАЛИЦА ТАРА Милош Мајсторовић Средња машинска Прорачун: школа Аутодизалице " Тара " Пројекат РАДОЈЕ ДАКИЋ Лист ПРОРАЧУН НОСИВОСТИ АУТОДИЗАЛИЦЕ " ТАРА " ПОДАЦИ:
ВишеМатрична анализа конструкција
. 5 ПРИМЕР На слици. је приказан носач који је састављен од три штапа. Хоризонтални штапови су константног попречног пресека b/h=./.5 m, док је коси штап са линеарном променом висине. Одредити силе на
ВишеSveučilište u Rijeci
Sveučilište u Rijeci Građevinski fakultet Naziv studija: PREDDIPLOMSKI STRUČNI STUDIJ Semestar 3. ak. god.: 2018./19. IZVEDBENI NASTAVNI PLAN ZA PREDMET: Osnove betonskih i zidanih konstrukcija Broj ECTS:
ВишеШумска транспортна средства - испитна питања
I ШУМСКИ ПУТЕВИ (38 питања) 1. Како се врши рекогносцирање терена, утврђивање чворних тачака и просечног нагиба између чворних тачака? 2. Какав значај имају шумска транспортна средстава и који је степен
ВишеDjuric Zivica - sit., izgledi,
ПРОЈЕКТНИ БИРО Г Р А Н Д Мирка Матића бр.1 Велико Градиште УРБАНИСТИЧКИ ПРОЈЕКАТ Инвеститор : ЂУРИЋ ЖИВИЦА - КРИВАЧА Бр.кат.пар: 6144 КО ГОЛУБАЦ САДРЖАЈ А. ОПШТА ДОКУМЕНТАЦИЈА 1. Решење о регистрацији
ВишеИЗМЕНА КОНКУРСНЕ ДОКУМЕНТАЦИЈЕ Јавно комунално предузеће 7. Октобар ЈАВНА НАБАВКА ГРАЂЕВИНКО- МОЛЕРСКО -ФАРБАРСКИ МАТЕРИЈАЛ ЈАВНА НАБАВКА МАЛЕ ВРЕДНОС
ИЗМЕНА КОНКУРСНЕ ДОКУМЕНТАЦИЈЕ Јавно комунално предузеће 7. Октобар ЈАВНА НАБАВКА ГРАЂЕВИНКО- МОЛЕРСКО -ФАРБАРСКИ МАТЕРИЈАЛ ЈАВНА НАБАВКА МАЛЕ ВРЕДНОСТИ ЈАВНА НАБАВКА бр. 1.1.4/2019 ИЗМЕНА БРОЈ 1.1.4-8/2019
ВишеMB &ton Regionalni stručni časopis o tehnologiji betona Godina: MB&ton 1
MB &ton Regionalni stručni časopis o tehnologiji betona Godina: 2019 2019 MB&ton 1 MB &ton Norma HRN EN 1992 [1] uvodi nove razrede čvrstoća betona, osim uobičajenih betona razreda C12/15 do razreda C50/60
Вишеpromotivni period
promotivni period METEOR je fabrika dekorativnih svetiljki i stubova čiji se proizvodi izdvajaju po svojoj funkcionalnosti, dizajnu i kvalitetu. Fabrika, od svog osnivanja 1960. godine, neprekidno unapređuje
ВишеРЕПУБЛИКА СРБИЈА ГРАД БЕОГРАД-ГРАДСКА ОПШТИНА БАРАЈЕВО Управа Градске општине Барајево Одељење за урбанизам, грађевинске и комуналне послове Oдсек за
РЕПУБЛИКА СРБИЈА ГРАД БЕОГРАД-ГРАДСКА ОПШТИНА БАРАЈЕВО Управа Градске општине Барајево Одељење за урбанизам, грађевинске и комуналне послове Oдсек за спровођење обједињене процедуре Број предмета: ROP-BAR-12992-LOC-1/2019
ВишеР е п у б л и к а С р б и ј а
Република Србија ОПШТИНA КУРШУМЛИЈА Ул. Пролетерских бригада бб Број: III-404/2-77/2018 Дана: 01.11.2018. године Интернет страница наручиоца: www.kursumlija.org К у р ш у м л и ј а На основу члана 63.
ВишеSLOŽENA KROVIŠTA
ARHITEKTONSKE KONSTRUKCIJE 3 GRADITELJSKA TEHNIČKA ŠKOLA ZAGREB Nastavnica: D. Javor, dipl. ing. arh. Šk. god. 2018./2019. 1 SLOŽENA KROVIŠTA 2 SLOŽENA KROVIŠTA IZVODE SE NA OBJEKTIMA S RAZVIJENOM TLOCRTNOM
Вишеuntitled
RAPID Oplata stubova za besprekoran izgled vidljivog betona Izdanje 05/2010 PERI GmbH Formwork Scaffolding Engineering P.O. Box 1264 89259 Weissenhorn Germany Tel +49 (0)73 09.9 50-0 Fax+49 (0)73 09.9
ВишеРЕПУБЛИКА СРБИЈА
РЕПУБЛИКА СРБИЈА ГРАД БЕОГРАД ГРАДСКА ОПШТИНА ГРОЦКА УПРАВА ГРАДСКЕ ОПШТИНЕ Одељење за грађевинско-урбанистичке и комунално-стамбене послове Број предмета: ROP-GRO-6538-LOCH-2/2016 Заводни број: 350-100-2/
ВишеStručno usavršavanje
TOPLINSKI MOSTOVI IZRAČUN PO HRN EN ISO 14683 U organizaciji: TEHNIČKI PROPIS O RACIONALNOJ UPORABI ENERGIJE I TOPLINSKOJ ZAŠTITI U ZGRADAMA (NN 128/15, 70/18, 73/18, 86/18) dalje skraćeno TP Čl. 4. 39.
ВишеИзвештај, одлука и оквирни споразум
Наручилац: Јавно предузеће за управљање грађевинским земљиштем Шабац Адреса: Ул. Кнеза Милоша бр. 1 Место: Шабац Број одлуке: 2069/16 Редни бр. ЈН ЈН 49/16 Датум: 07.11.2016. На основу чл. 108. Закона
ВишеMicrosoft Word - Локацијски услови за објављивање
РЕПУБЛИКА СРБИЈА ГРАД БЕОГРАД-ГРАДСКА ОПШТИНА БАРАЈЕВО Управа Градске општине Барајево Одељење за урбанизам, грађевинске и комуналне послове Oдсек за спровођење обједињене процедуре Број предмета CEOP:
ВишеMicrosoft Word - Dopunski_zadaci_iz_MFII_uz_III_kolokvij.doc
Dopunski zadaci za vježbu iz MFII Za treći kolokvij 1. U paralelno strujanje fluida gustoće ρ = 999.8 kg/m viskoznosti μ = 1.1 1 Pa s brzinom v = 1.6 m/s postavljana je ravna ploča duljine =.7 m (u smjeru
ВишеОво решење је правноснажно дана __________ 2011
ГРАД БЕОГРАД-ГРАДСКА ОПШТИНА БАРАЈЕВО Управа Градске општине Барајево Одељење за урбанизам, грађевинске и комуналне послове Oдсек за спровођење обједињене процедуре Број предмета CEOP: ROP-BAR-7504-LOC-1/2017
ВишеГРАД БЕОГРАД-ГРАДСКА ОПШТИНА БАРАЈЕВО Управа Градске општине Барајево Одељење за урбанизам, грађевинске и комуналне послове Oдсек за спровођење обједи
ГРАД БЕОГРАД-ГРАДСКА ОПШТИНА БАРАЈЕВО Управа Градске општине Барајево Одељење за урбанизам, грађевинске и комуналне послове Oдсек за спровођење обједињене процедуре Број предмета CEOP: ROP-BAR-450-LOC-1/2019
ВишеMicrosoft Word - Projekt sanacije broj 251 R00.doc
INSTITUT IGH d.d. / Odjel za energetiku Broj: 72430-251/2017 GRAĐEVINA: KONCERTNA DVORANA VATROSLAVA LISINSKOG RAZINA: PROJEKT SANACIJE BROJ : 72430-251/2017 1. TEHNIČKI OPIS DATUM: Srpanj, 2017. Projekt
ВишеUred ovlaštenog inženjera građevinarstva Ines Cerovečki, dipl.ing.građ. Ovlašteni inženjer građevinarstva Rješenje pod brojem BELIŠĆE P. Z
P. Zrinskog 10 OIB: 93374809799 GLAVNI GRAĐEVINSKI PROJEKT MAPA 3/3 MJESTO GRAĐENJA: Vijenac dr. Franje Tuđmana 1 31551 BELIŠĆE OIB: 70663673307 IZGRADNJA SOLARNE PUNIONICE ELEKTRIČNIH VOZILA S PRIPADAJUĆOM
ВишеPreuzeto iz elektronske pravne baze Paragraf Lex PRAVILNIK O KRITERIJUMIMA ZA UMANJENJE NAKNADE ZA UREĐIVANJE GRAĐEVINSKOG ZEMLJIŠTA U
www.paragraf.rs Preuzeto iz elektronske pravne baze Paragraf Lex PRAVILNIK O KRITERIJUMIMA ZA UMANJENJE NAKNADE ZA UREĐIVANJE GRAĐEVINSKOG ZEMLJIŠTA U POSTUPKU LEGALIZACIJE I O USLOVIMA I NAČINU LEGALIZACIJE
ВишеMicrosoft PowerPoint - OMT2-razdvajanje-2018
OSNOVE MAŠINSKIH TEHNOLOGIJA 2 TEHNOLOGIJA PLASTIČNOG DEFORMISANJA RAZDVAJANJE (RAZDVOJNO DEFORMISANJE) Razdvajanje (razdvojno deformisanje) je tehnologija kod koje se pomoću mašine i alata u zoni deformisanja
Више8/16/2016 Подаци о непокретности :44:40 Није службена исправа Подаци катастра непокретности Подаци о непокретности 5f
8/16/2016 Подаци о непокретности www.rgz.gov.rs/knweb 16.8.2016 16:44:40 Није службена исправа Подаци катастра непокретности Подаци о непокретности 5f94e34e 420a 49b4 801d 4999b4aaf380 Матични број општине:
ВишеГРАД БЕОГРАД-ГРАДСКА ОПШТИНА БАРАЈЕВО Управа Градске општине Барајево Одељење за урбанизам, грађевинске и комуналне послове Oдсек за спровођење обједи
ГРАД БЕОГРАД-ГРАДСКА ОПШТИНА БАРАЈЕВО Управа Градске општине Барајево Одељење за урбанизам, грађевинске и комуналне послове Oдсек за спровођење обједињене процедуре Број предмета CEOP: ROP-BAR-2340-LOC-1/2019
ВишеKonstr
7. FTG10OM1 BEZHALOGENI VATROOTPORNI ENERGETSKI I SIGNALNI KABEL Izolirani gumom G10 i oplašteni termoplastičnim LSOH plaštem Tipska oznaka: FTG10OM1 E90 Norma: CEI 20-45 Nazivni napon: 0, 6 / 1 kv Ispitni
ВишеБеоград, МАТРИЧНА АНАЛИЗА КОНСТРУКЦИЈА ЗАДАТАК 1 За носач приказан на слици: а) одредити дужине извијања свих штапова носача, ако на носач
Београд, 30.01.2016. а) одредити дужине извијања свих штапова носача, ако на носач делују само концентрисане силе, б) ако је P = 0.8P cr, и на носач делује расподељено оптерећење f, одредити моменат савијања
ВишеMicrosoft PowerPoint - IS_G_predavanja_ [Compatibility Mode]
INŽENJERSKE SIMULACIJE Aleksandar Karač Kancelarija 1111 tel: 44 91 20, lok. 129 akarac@ptf.unze.ba Nermin Redžić Kancelarija 4202 tel: 44 91 20, lok.128 nermin.redzic@ptf.unze.ba www.ptf.unze.ba http://ptf.unze.ba/inzenjerske-simulacije
Вишеd.o.o. Horvaćanska cesta 17a Zagreb Hrvatska Tel: Fax: RECIKLAŽNO DVORIŠTE OPĆINA BRINJE k.o. Brinje, k.č. 10
d.o.o. Horvaćanska cesta 17a 10 000 Zagreb Hrvatska Tel: +385 1 36 40 529 Fax: +385 1 36 80 800 RECIKLAŽNO DVORIŠTE OPĆINA BRINJE k.o. Brinje, k.č. 1076/3 GLAVNI GRAĐEVINSKI PROJEKT Konstrukcije Zagreb,
ВишеCrna Gora OPSTINA NIKSIC Sekretarijat za uredenje prostora i zastite zivotne sredine UP/Io br Niksic, g INVESTITOR:»Domaca trgo
Crna Gora OPSTINA NIKSIC Sekretarijat za uredenje prostora i zastite zivotne sredine UP/Io br. 07-350-561 Niksic, 24.09.2014.g INVESTITOR:»Domaca trgovina«doo Podgorica OBJEKAT: dogradnja poslovnog objekta
ВишеПравилник о садржини и начину вођења књиге инспекције, грађевинског дневника и грађевинске књиге I. ПРЕДМЕТ УРЕЂИВАЊА Члан 1. Овим правилником уређује
Правилник о садржини и начину вођења књиге инспекције, грађевинског дневника и грађевинске књиге I. ПРЕДМЕТ УРЕЂИВАЊА Члан 1. Овим правилником уређује се садржина и начин вођења књиге инспекције, грађевинског
ВишеMicrosoft PowerPoint - STABILNOST KONSTRUKCIJA 2_18 [Compatibility Mode]
6. STABILNOST KONSTRUKCIJA II čas Marija Nefovska-Danilović 3. Stabilnost konstrukcija 1 6.2 Osnovne jednačine štapa 6.2.1 Linearna teorija štapa Važe pretpostavke o geometrijskoj (1), statičkoj (2) i
Вишеka prof-miomir-mijic-etf-beograd
NOVA UREDBA O AKUSTIČKOM KOMFORU U ZGRADAMA (u pripremi) Istorijat normativa koji regulišu akustički komfor u zgradama Za sada su samo Slovenija i Crna gora napravile otklon od starog JUS-a U Srbiji je
ВишеMicrosoft PowerPoint - Predavanje_11_Kruti kolovozi AASHTO.ppt [Compatibility Mode]
Круте коловозне конструкције KОЛОВОЗНЕ КОНСТРУКЦИЈЕ XI предавање Димензионисање крутих Метода AASHTO/1993 (SRPS U.C4.014) шк. 2018/19 год. Почетак примене: крај XIX века у САД Прве методе за димензионисање
Више