SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD Josip Grubišić Split, 2016.

Транскрипт

1 SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE ZAVRŠNI RAD Josip Grubišić Split, 016.

2 SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Proračun drvene konstrukcije dvostrešnog krovišta Završni rad Split, 016.

3 Sažetak: Tema ovog završnog rada je proračun i dimenzioniranje drvenog krovišta širine 14,0 m. Na konstrukciju djeluju stalna i promjenjiva djelovanja, a lokacija je grad Zagreb. Dimenzije i izgled glavnog nosača su zadani, a cilj rada je statički proračun i dimenzioniranje sastavnih dijelova konstrukcije te prostorna stabilizacija. Uz proračun priloženi su radionički nacrti konstrukcije sa riješenim detaljima. Ključne riječi: Drveno krovište, stalno djelovanje, promjenjivo djelovanje, donji pojas, gornji pojas, dijagonale, spoj Budget wooden structure gabled roof Abstract: The theme of this final paper is budget and dimensioning of a 14.0 meters wide wooden roof. The construction is effected by continuous and variable actions and the location is the city of Zagreb. The dimensions and layout of the main carriers are given and the goal of this paper is the static analysis and dimensioning of the components of the construction and its spatial stabilization. Manufacturing blueprints of the construction with solved details are attached along with the budget. Keywords: The wooden roof, permanent effect, variable effect, the lower belt, upper belt, diagonals, compound

4

5 1. TEHNIČKI OPIS..... ANALIZA OPTEREĆENJA STALNO DJELOVANJE PROMJENJIVO OPTEREĆENJE - DJELOVANJE SNIJEGA PROMJENJIVO OPTEREĆENJE - DJELOVANJE VJETRA DIJAGRAMI UNUTRAŠNJIH SILA KOMBINACIJA KOMBINACIJA GRANIČNO STANJE UPORABLJIVOSTI DIMENZIONIRANJE (REŠETKE) GORNJI POJAS DONJI POJAS DIJAGONALE DIMENZIONIRANJE PODROŽNICE STABILIZACIJA PRORAČUN SPOJA SPOJ DIJAGONALE D1 I D- VRH REŠETKE Nacrti... 3.

6 1. TEHNIČKI OPIS KONSTRUKTIVNI SUSTAV KROVA Projektom je zadan konstruktivni sustav rešetkasti nosač raspona L= 14,0 (m). Kut nagiba krova prema horizontali iznosi 0. Glavni nosači su paralelni u tlocrtu i nalaze se na međusobnom razmaku 5,0 m. Pokrov je sendvič panel, vrsta aluminijskog pokrova s kamenom vunom.stabilizacija gornjeg i donjeg pojasa predviđena je prostornim spregovima. 1.. STATIČKA ANALIZA SUSTAVA Statičkom analizom obuhvaćena su opterećenja koja djeluju na drvenu konstrukciju. Ta opterećenja i njihove kombinacije su: -stalni teret -snijeg -vjetar (1 s podtlačnim djelovanjem u potkrovlju i s tlačnim djelovanjem u potkrovlju). Konstrukcija se nalazi na području Zagreba, a lokalna kategorija terena je IV. Odgovarajući koeficijenti za vjetar i za snijeg uzeti su prema tome iz propisanih tablica. Za proračun uzimamo najnepovoljniju kombinaciju opterećenja. Za statičku shemu glavnog nosača uzeta je statički neodređena rešetka sa poluzglobovima na spojevima pojasa i dijagonala. Za proračun statičkog odgovora konstrukcije i izračun unutarnjih sila (momenti savijanja, poprečne i uzdužne sile) korišten je kompjutorski program ( SCIA ). Gornji i donji pojas su izračunati kao kontinuirane grede na koje su zglobno vezane dijagonale. Ovakvim načinom računanja dolazi se do stvarnog stanja naprezanja u presjecima rešetke. Izvršena je i analiza bočnog opterećenja u kombinaciji s vjetrom koji djeluje okomito na glavni nosač i izbočava ga. Cilj ovog proračuna je prostorna stabilizacija konstrukcije MATERIJALI IZRADE Poprečni presjeci: - Gornji i donji pojas (18 /18 cm) - Ispune (18 /10 cm, x 10/14) Drveni elementi konstrukcije izrađeni su od C4, uporabne klase 1. Karakteristične vrijednosti za ovu klasu : fc,0,k = 5,0 N/mm fm,k = 35,0 N/mm

7 fv,k =,7 N/mm E0,mean = N/mm NAČIN ZAŠTITE DRVENIH ELEMENATA Zaštitu nosivih elemenata potrebno je provesti s odgovarajućim vodootpornim zaštitnim sredstvima. Zaštita se provodi s tri premaza, s tim da je dva premaza potrebno nanijeti u tvornici prije transporta, a treći završni nakon potpunog zatvaranja konstrukcije. Boja zaštitnog sredstva je prozirno smeđa u tonu drva nosača. Zaštita metalnih dijelova i spajala izvodi se pocinčavanjem na uobičajen način, a u skladu s važećim propisima sve metalne dijelove prije pocinčavanja potrebno je obraditi.. 5. MONTAŽA I TRANSPORT Posebnu pažnju treba obratiti na montažu i transport da bi se izbjegla nepotrebna oštećenja. Izvođač je dužan izraditi plan montaže nosača kojeg treba zajedno s transportnim planom dostaviti nadzornoj službi na suglasnost. Glavni nosači se izrađuju na podu, zatim se pomoću dizalice podižu u vertikalni položaj i to tako da se podignu prvo glavni nosači povezani spregom, a nakon toga ostali. Zatim se međusobno povezuju preko podrožnice. Konačno na već postavljenu konstrukciju postavlja se pokrov. Nosači se trebaju transportirati u takvom položaju u kakvom će kasnije primiti opterećenje. Transport i montažu treba obaviti tako da se izbjegnu moguća oštećenja dijelova konstrukcije. 3

8 OPĆI PODACI, GEOMETRIJA I ANALIZA OPTEREĆENJA Glavni nosač: Trokutasti rešetkasti nosač Raspon: L= 14,0 m Nagib krovne plohe: α= 0,0 Visina nosača: H=,5 m Razmak nosača: n= 5,0 m Razmak vertikala: a= 3,5 m (a'= 3,7 m) a = 3,5 m a a = = 3,7 m cos(0 ). ANALIZA OPTEREĆENJA.1. Stalno djelovanje -sendvič panel g=0.15 kn/m - podrožnice + spregovi + instalacije: g=0.35 kn/m Ukupno : g = 0.50 kn/m G = g n a = 0,50 5,0 3,7 = 9,3 kn 4

9 .. Djelovanje snijega s = sk * µi* ce * ct [ kn/m ] sk- karakteristična vrijednost opterećenja na tlu u kn/m sk - 1 kn/m <=> za Zagreb, područje A, do100 m nadmorske visine - Nagib krova : µi - koeficijent oblika za opterećenje snijegom, očitamo ga ovisno o α, α je nagib krova μi =0,8 ce- koeficijent izloženosti (1,0) ct- toplinski koeficijent (1,0) Opterećenje snijegom preko cijele krovne površine: s= 1,0 * 0,8 * 1,0 * 1,0 = 0,8[ kn/m ] S=s * n * a' = 0,8 * 5,0 * 3,7 = 14,88 kn S = 7,44kN.3. Proračun djelovanja vjetra - pritisak vjetra na vanjske površine: w e = q p z e c pe kn/m - pritisak vjetra na unutarnje površine: w i = q p z i c pi kn/m q p z e =>pritisak vjetra pri udaru 5

10 ze(i) => referentna visina za vanjski (unutarnji) pritisak cpe => vanjski koeficijent pritiska cpi => unutarnji koeficijent pritiska Određivanje pritiska brzine vjetra pri udaru Osnovni pritisak vjetra qbodređuje se prema formuli: q b = 1 ρ v b [ kn/m ] gdje je: ρ- gustoća zraka (usvaja se vrijednost iz propisa 1,5 kg/m 3 ) vb - osnovna brzina vjetra. q b = 1 ρ v b = 1 1,5 0 = 50,0 N/m Osnovna brzina vjetra vb računa se dalje prema izrazu: gdje je: vb = cdir * cseason * vb,0[ m/s ] vb,0 fundamentalna vrijednost osnovne brzine vjetra (očitava se iz karte) cdir faktor smjera vjetra (obično se uzima 1,0) cseason faktor doba godine (obično se uzima 1,0). vb = cdir * cseason * vb,0 = 1,0 * 1,0 * 0,0 = 0,0 m/s Određivanje koeficijenta vanjskog tlaka Za dvostrešne krovove koeficijenti vanjskog pritiska određuju se tako da se krovna površina podijeli na zone, dok se referentna visina ze uzima kao ukupna visina građevine. Koeficijenti tlaka za svako područje ovise o veličini površine opterećene zone građevine. Dopušta se linearna interpolacija između kutova nagiba krovova (osim kad je kut između -5º i +5º, tada se koriste podaci za ravne krovove). 6

11 Nakon dobivenih vrijednosti vb i vb,0, definira se srednja brzina vjetra vm(z) iznad terena: gdje je: v m z = c r z c 0 z v b [m/s cr(z) faktor hrapavosti terena c0(z) faktor orografije ili opisivanje brežuljaka ili gora (obično se uzima 1,0). v m z = c r z c 0 z v b = 0,53 1,0 0,0 = 10,6 m/s z = 10 m IV. kategorija terena z0 zmin = 1,0 10 Faktor hrapavosti cr(z)određuje se prema: c r z = c r z min gdje su: c r z = k r ln ( z z 0 ) za z zmin za zmin z zmax z0 duljina hrapavosti kr faktor terena ovisan o duljini hrapavosti zmin minimalna visina hrapavosti zmax maksimalna visina hrapavosti (usvaja se vrijednost 00 m). 5 m 10 m 00 m c r z = k r ln ( z z 0 ) = 0,3 ln ( 10 1,0 ) = 0,53 Faktor terena kr određuje se prema: k r = 0, 19 ( z 0 z 0,II ) gdje je: z0,ii duljina hrapavosti za kategoriju terena II (prema tablici iznosi 0,05 m). Očitano iz tablice za IV. kategoriju terena: z0 = 1,0 m, zmin = 10 m. k r = 0,19 ( z 0,07 0 ) = 0,19 ( 1,0 0,07 z 0,II 0,05 ) = 0,3 0,07 Intenzitet turbulencije Iv(z) računa se prema izrazu: I v z = k I c 0 z ln ( z z 0 ) gdje je: ki faktor turbulencije (obično se uzima vrijednost 1,0). 7

12 I v z = k I c 0 z ln ( z ) = 1 1 ln ( 10 ) = 0,43 z 0 1,0 Pritisak brzine vjetra pri udaru qp(z) se računa kao: q p z = c e z q b = I v z 1 ρ v m z gdje je: ce(z) faktor izloženosti i odnosi se na pritisak te ovisi o visini iznad terena z i kategoriji terena q p z = I v z 1 ρ v m z = ,43 1 1,5 10,6 = 81,60 N/m q p z = 0,8 kn/m Parametar e: e = b ili h (odabire se manja vrijednost) = 50 ili 0 e = 0 m ; e/4 = 5 m, e/10 = m 8

13 - za krovna područja (dvostrešni krov) α=0º F G H I J c pe1-0,77-0,7-0,7-0,4-0,83 c pe + 0,37 + 0,37 + 0, PODRUČJE G H I J c pe1-0,7-0,7-0,4-0,83 c pe + 0,37 + 0, W e1-0,0-0,08-0,11-0,3 W e 0,10 0,08 0,00 0,00 W 1 (W e1 + W i1) W (W e1 - W i) -0,6-0,14-0,17-0,9-0,1 0,0-0,003-0,15 W 3 (W e - W i1) W 4 (W e + W i) 0,04 0,0-0,06-0,06 0,18 0,16 0,08 0,08 Wi1 = q p z * ( +0,) = 0,8 * 0, = 0,06 kn/m Wi = q p z * (- 0,3) = 0,8 * (- 0,3) = - 0,08 kn/m 9

14 IZNOS KONCENTRIRANIH SILA: ZONA G: W1 = -0,6 * n * a' = - 0,6 * 5,0 * 3,7 = -4,84 kn W4 = 0,18 * n * a' = 0,18 * 5,0 * 3,7 = 3,35 kn ZONA H: W1 = - 0,14 * n * a' = - 0,14 * 5,0 * 3,7 = -,60 kn W4 = 0,16 * n * a' = 0,16 * 5,0 * 3,7 =,98 kn ZONA I: W1 = - 0,17 * n * a' = - 0,17 * 5,0 * 3,7 = -3,16 kn W4 = 0,08 * n * a' = 0,08 * 5,0 * 3,7 = 1,49 kn ZONA J: W1 = - 0,9 * n * a' = - 0,9 * 5,0 * 3,7 = -5,39 kn W4 = 0,08 * n * a' = 0,08 * 5,0 * 3,7 = 1,49 kn W1/ = -,4 kn W4/ = 1,67 k W1/ = -1,30 kn W4/ = 1,49 kn W1/ = -1,58 kn W4/ = 0,74 kn W1/ = -,69 kn W4/ = 0,74 kn Djelovanje vjetra (W1) Djelovanje vjetra (W4) 10

15 3. DIJAGRAMI UNUTRAŠNJIH SILA 3.1. Kombinacija GSN=1,0 G + 1,0 G1 + 1,50 W1 N-dijagram max vlačna sila = 5,55 kn ; max tlačna sila= -5,90 kn N [kn] M-dijagram max moment = 0,36 knm ; max moment = -0,6 knm M [knm] T-dijagram max vlačna sila = 0,31 knm ; max tlačna sila = -0,34 knm T [kn] 11

16 3.. Kombinacija GSN=1,35 G + 1,35 G1+ 1,50 S + 0,6 * 1,50 W4 N-dijagram max vlačna sila = 158,56 kn ; max tlačna sila= - 169,19 kn N [kn] M-dijagram max moment =,87 knm ; max moment= - 1,17 knm M [knm] T-dijagram max vlačna sila = 1,07 ; max tlačna sila= - 1,08 kn T [kn] 1

17 4. GRANIČNO STANJE UPORABLJIVOSTI GSU- progib G GSU- progib G1 GSU- progib snijeg (S) 13

18 GSU- progib vjetar (W1) GSU- progib vjetar (W4) Konačne vrijednosti deformacija Wfin=Winst*(1+kdef) Stalno opterećenje G Wg=Winst*(1+kdef)= 1,3 *(1+0,6)=,08 mm kdef=0,60 - stalno Stalno opterećenje G1 Wg1=Winst*(1+kdef)= 5,5*(1+0,6)= 8,8 mm kdef=0,60 - stalno Promjenjivo opterećenje S Ws=Winst*(1+kdef)= 8,8 *(1+0,50)= 13, mm kdef=0,50 dugo Promjenjivo opterećenje W1 Ww1=Winst*(1+kdef)= 1,8 *(1+0,5) =,5 mm 14

19 kdef=0,5 srednje trajno Promjenjivo opterećenje W4 Ww4=Winst*(1+kdef)= 1, *(1+0,5)= 1,5 mm kdef=0,5 srednje trajno 1.) Wq inst L/300 L= 14,0 m Ws, inst. = 8,8 mm < 14000/300 = 46,67 mm Ww4.inst.. = 1,mm < 14000/300 = 46,67 mm.) Wfin - Wg,inst L/00 Wfin =Wg + Wg1+ ( Ws+ Ww4)*0,9=,08+8,8+(1,+1,5)*0,9 = 3,1mm Wg,inst = 1,3mm 3,1 1,3 < 14000/00 1,91 mm < 70 mm 15

20 16 5. DIMENZIONIRANJE ( REŠETKE ) UPORABNA KLASA 1 SREDNJETRAJNO OPTEREĆENJE 1,3 0,8 mod M k Karakteristične vrijednosti :,,,,,,, / 690 / / 14,0 / 1,0 /,70 / 4,0 mm N G mm N E mm N f mm N f mm N f mm N f mean mean o k o t k o c k v m k Proračunske vrijednosti : , 0.05,0, mod,0,,0, mod,0,, mod,, mod, / / 7333, / 8,6 1,3 14,0 0,8 / 1,9 1,3 1,0 0,8 / 1,66 1,3,70 0,8, / 14,8 1,3 4,0 0,8 mm N G G mm N E E mm N f k f mm N f k f mm N f k f mm N f k f mean mean m k t d t m k c d c m k v d V m m k m d

21 5.1. Gornji pojas (POZ 1) Materijal: C4, uporabna klasa 1 Djelovanja: Nsd= - 169,19 kn (tlak) Msd=,87 knm Vsd= 1,08 kn Poprečni presjek: b/h = 18/18 cm Geometrijske karakteristike: A= b * h = 180 * 180 = 3400 mm W = = mm 3 leff,y = 3,7 m = leff,z Karakteristične vrijednosti čvrstoća i modula: Uporabna klasa 1, srednjetrajno opterećenje kmod = 0,8 fc,0,k = 1,0 N/mm fm,k = 4,0 N/mm fv,k =,7 N/mm E0,mean = N/mm f c,0,d = k mod f c,0,k = 0,8 1 = 1,9 N/mm f m,d = k mod f m,k = 0,8 4 = 14,8 N/mm f v,d = k mod f v,k = 0,8,7 = 1,66 N/mm E 0,05 = E 3 0,mean = = 7333,3 N/mm 3 Proračun naprezanja: σ c,0,d = F d A σ m,d = M d W τ d = H d S I b = 169, =, = 1,5 H d A = 5, N/mm =,95 N/mm = 1,5 1, = 0,033 N mm 1 1 k c = min ; 1,0 1,0 k c = k + k { λ 1,34 + 1,34 1, = 0,53 rel,c } k = 0,5 [1 + β c (λ rel,c 0,3) + λ rel,c ] = 0,5 [1 + 0, (1, 0,3) + 1, ] = k = 1,34 λ y = l eff,y 0,89 b = 37 0,89 18 = 71,51 17

22 β c = 0, ( za puno drvo) λ rel,c,y = λ π f c,0,k E 0,05 = 71,51 π ,3 = 1, Dokaz stabilnosti i nosivosti: σ c,0,d + σ m,d 1,0 k c f c,0,d k m f m,d τ d f v,d 1,0 5, 0,53 1,9 +, ,8 = 0,96 < 1,0 0,033 = 0,0 < 1,0 1,5 ISKORISTIVOST: 96 % Zaključak: pretpostavljeni poprečni presjek zadovoljava uvjete nosivosti i stabilnosti! 5.. Donji pojas a) Donji dio ( POZ ) Materijal: C4, uporabna klasa 1 Djelovanja: Nsd= 158,56 kn Msd=0,66 knm Vsd= 0,44 kn Poprečni presjek: b/h = 18/18 Geometrijske karakteristike: A= b * h =180 * 180 = 3400 mm AN=0,8 * b * h =0,8 * 180 * 180 = 590 mm W = leff,y = 3,95 m = mm 3 Karakteristične vrijednosti čvrstoća i modula: Uporabna klasa 1,srednjetrajno opterećenje kmod = 0,8 fc,0,k = 1,0 N/mm f c,0,d = k mod f c,0,k = 0,8 1 = 1,9 N/mm 18

23 ft,0,k = 14,0 N/mm fm,k = 4,0 N/mm fv,k =,7 N/mm E0,mean = N/mm f t,0,d = k mod f t,0,k = 0,8 14 = 8,6 N/mm f m,d = k mod f m,k = 0,8 4 = 14,8 N/mm f v,d = k mod f v,k = 0,8,7 = 1,66 N/mm E 0,05 = E 3 0,mean = = 7333,3 N/mm 3 l eff,y h b = 18 = 1,94 < 140 k m = 1,0 Proračun naprezanja: σ t,0,d = F d 158, = = 6,18 N/mm A N 590 σ m,d = M d W τ m,d = H d S I b = 0, = 1,5 H d A Dokaz stabilnosti i nosivosti: = 0,68 N/mm = 1,5 0, σ t,0,d + σ m,d 1,0 f t,0,d k m f m,d = 0,014 N mm τ m,d f v,d 1,0 6,18 8,6 + 0, ,8 = 0,76 < 1,0 0,014 = 0,009 < 1,0 1,5 ISKORISTIVOST: 76 % Zaključak: pretpostavljeni poprečni presjek zadovoljava uvjete nosivosti i stabilnosti! 5.3. Dijagonale a) Dijagonale D1 i D4 (POZ 3) Materijal: C4, uporabna klasa 1 Djelovanja: Nsd= - 34,65 kn (tlak) Poprečni presjek: b/h = 18/10 cm Geometrijske karakteristike: A= b * h = 180 * 100 = mm W = = mm 3 6 leff,y = 1,33 m 19

24 Karakteristične vrijednosti čvrstoća i modula: Uporabna klasa 1,srednjetrajno opterećenje kmod = 0,8 fc,0,k = 1,0 N/mm f c,0,d = k mod f c,0,k = 0,8 1 = 1,9 N/mm Proračun naprezanja: σ c,0,d = F d A = 34, = 1,93 N/mm k c = min 1 ; 1,0 k + k { λ rel,c } 1,0 k c = 1 0,61 + 0,61 0,44 = 0,97 k = 0,5 [1 + β c (λ rel,c 0,3) + λ rel,c ] = 0,5 [1 + 0, (0,44 0,3) + 0,44 ] = k = 0,61 λ y = l eff,y 0,89 b = 133 0,89 18 = 5,57 β c = 0, ( za puno drvo) λ rel,c,y = λ π f c,0,k E 0,05 = 5,57 π ,3 = 0,44 Dokaz stabilnosti i nosivosti: σ c,0,d k c f c,0,d 1,0 1,93 = 0,15 < 1,0 0,97 1,9 ISKORISTIVOST: 15% Zaključak: pretpostavljeni poprečni presjek zadovoljava uvjete nosivosti i stabil a) Dijagonale D i D3(POZ 4) Materijal: C4, uporabna klasa 1 Djelovanja: Nsd= 53,13 kn (vlak) Poprečni presjek: b/h = x 10/14 cm Geometrijske karakteristike: AN=0,8 * b * h =*0,8 *100 * 140= 400 mm A= * b * h = * 100 * 140 = 8000 mm 0

25 W = = 36666,67 mm 3 Karakteristične vrijednosti čvrstoća i modula: Uporabna klasa 1,srednjetrajno opterećenje kmod = 0,8 ft,0,k = 14,0 N/mm f t,0,d = k mod f t,0,k = 0,8 14 = 8,6 N/mm Proračun naprezanja: σ t,0,d = F d 53, = =,37 N/mm A N 400 Dokaz stabilnosti i nosivosti: σ t,0,d f t,0,d 1,0 ISKORISTIVOST: 8 %,37 8,6 = 0,8 < 1,0 Zaključak: pretpostavljeni poprečni presjek zadovoljava uvjete nosivosti i stabilnosti! 1

26 5.4. Podrožnica (P) UPORABNA KLASA 1 (C4) SREDNJETRAJNO OPTEREĆENJE k mod M 0,8 1,3 Karakteristične vrijednosti Proračunske vrijednosti fc,0,k = 1,0 N/mm ft,0,k = 14,0 N/mm fm,k = 4,0 N/mm fv,k =,7 N/mm E0,mean = N/mm f c,0,d = k mod f c,0,k = 0,8 1 = 1,9 N/mm f t,0,d = k mod f t,0,k = 0,8 14 = 8,6 N/mm f m,d = k mod f m,k = 0,8 4 = 14,8 N/mm f v,d = k mod f v,k = 0,8,7 = 1,66 N/mm E 0,05 = E 3 0,mean = = 7333,3 N/mm 3 Podrožnicu tretiramo kao prostu gredu zbog jednostavnosti proračuna i na taj način smo na strani sigurnosti! OPTEREĆENJE PODROŽNICE : Opterećenje rastavljamo u međusobno okomita smjera (y i z smjer)! w=0,5 kn/m ; s=0,8 kn/m ; g=0,35 kn/m Djelovanja: Gk = 0,35 * 3,7 = 1,30 kn/m' Qs (snijeg) = 0,8 * 3,7 =,97 kn/m' Qk (vjetar) = 0,16 * 3,7 = 0,59 kn/m' Poprečni presjek: b/h = 0/ cm

27 α=0 razmak podrožnica = 3,7 m Geometrijske karakteristike: A= b * h = 00 * 0 = mm W y = = ,3 mm 3 W z = = ,67 mm 3 Gy = Gk * sin(0º) = 1,30 * sin(0º) = 0,44 kn/m' Gz = Gk * cos(0º) = 1,30* cos(0º) = 1, kn/m' Qs,y = Qk * sin(0º) =,97 * sin(0º) = 1,01kN/m' Qs,z = Qk * cos(0º) =,97 * cos(0º) =,79 kn/m' Eyd = 1,35 Gy + 1,50 Sy = 1,35 * 0,44 + 1,50 * 1,01 =,10 kn/m' Ezd = 1,35 Gz + 1,50 Sz + 0,6 * 1,50 * W4 = 1,35 * 1, + 1,50 *,79 + 0,6 * 1,50 * 0,16 = 5,97 kn/m' Vrijednosti reznih sila: Ez, d l 5,795,0 M y d 18,09kN / 8 8 E y, d l,1 5,0 M z, d 6,56kN / m' 8 8 E y, d l,1 5,0 Ty, d 5, 5kN Ez, d l 5,97 5,0 Tz, d 14, 9kN, m ' σ m,y,d = M y,d 18, = = 11,1N/mm W Y ,3 σ m,z,d = M z,d 6, = = 4,47 N/mm W z ,67 l eff h b = 00 =,75 < 140 k m = 1,0 Karakteristične vrijednosti čvrstoća i modula: Uporabna klasa 1,srednjetrajno opterećenje kmod = 0,8 fm,k = 4,0 N/mm f m,d = k mod f m,k = 0,8 4 = 14,8 N/mm 3

28 fv,k =,7 N/mm f v,d = k mod f v,k = 0,8,7 = 1,66 N/mm kred = 0,7 τ y,d = 1,5 T y,d A = 1,5 5, = 0,1 N mm τ z,d = 1,5 T z,d A Dokaz: = 1,5 14, = 0,33 N mm σ m,y,d k m f m,d + k red σ m,z,d f m,d 1,0 11,1 4,47 + 0,7 = 0,97 < 1,0 1,0 14,8 14,8 ( τ y,d ) + ( τ z,d ) f v,d f v,d 1,0 ( 1,1 1,5 ) + ( 0,33 1,5 ) = 0,61 < 1,0 Zaključak: pretpostavljeni poprečni presjek zadovoljava uvjete nosivosti i stabilnosti! 5.5. Stabilizacija GRANIČNO STANJE NOSIVOSTI SPREGOVA: -dokaz nosivosti i stabilnosti elemenata koji pridržavaju tlačni pojas glavnog nosača Vjetar zabat: WB= qp * (0,8 + 0,3) = 0,8 * 1,1 = 0,31 kn/m PZAB= WB * a' * h' = 0,31 * 3,7 * 8,75 = 10,09 kn Vjetar trenje: cfr = 0,01 WTR= qp * cfr = 0,8 * 0,01 = 0,003 kn/m PTR= WTR * a' * e/ = 0,003 * 3,7* 10,0 = 0,11 kn 4

29 P = 1,50 * (PZAB + PTR) = 1,50 * (10,09 + 0,11) = 15,3kN P/ = 7,65 kn Dijagram naprezanja sekundarnih nosača: DOKAZ NOSIVOSTI ZA DIJAGONALE Maksimalna vlačna sila : Nd= 13,48 kn N t,r,d = A N 0,9 f uk γ M0 N d d= ϕ1 mm A = d π 4 = 1, π 4 = 1,13 cm N t,r,d = 0,8 1,13 0,9 51,0 1,1 = 37,7 kn > 13,48kN 5

30 DOKAZ NOSIVOSTI I STABILNOSTI ZA ZA GORNJI POJAS Materijal: C4, uporabna klasa 1 Djelovanja: Nsd= - 169,19 kn (tlak) Msd=,87 knm N01sd= - 7,73 kn (tlak) Poprečni presjek: b/h = 18/18 cm Geometrijske karakteristike: A= b * h = 180 * 180 = 3400 mm W = = mm 3 leff,y = 3,7 m = leff,z (b/b presjek) Karakteristične vrijednosti čvrstoća i modula: Uporabna klasa 1, srednjetrajno opterećenje kmod = 0,8 fc,0,k = 1,0 N/mm fm,k = 4,0 N/mm fv,k =,5 N/mm E0,mean = N/mm f c,0,d = k mod f c,0,k = 0,8 1 = 1,9 N/mm f m,d = k mod f m,k = 0,8 4 = 14,8 N/mm f v,d = k mod f v,k = 0,8,5 = 1,5 N/mm E 0,05 = E 3 0,mean = = 7333,3 N/mm 3 Proračun naprezanja: σ c,0,d = F d A σ m,d = M d W σ 01,d = N 01sd A = 169, =, = 7, = 5, N/mm =,97 N/mm = 0,3 N/mm k c = min 1 ; 1,0 k + k { λ rel,c } 1,0 k c = 1 1,3 + 1,3 1,1 = 0,54 k = 0,5 [1 + β c (λ rel,c 0,3) + λ rel,c ] = 0,5 [1 + 0, (1,1 0,3) + 1,1 ] = k = 1,3 λ y = l eff,y 0,89 b = 37 0,89 18 = 71,51 6

31 β c = 0, ( za puno drvo) λ rel,c,y = λ π f c,0,k E 0,05 = 71,51 π ,3 = 1,1 Dokaz stabilnosti i nosivosti: σ c,0,d k c f c,0,d + σ m,d k m f m,d + σ 01,d k c f c,0,d 1,0 ISKORISTIVOST: 97 % 5, 0,54 1,9 +, ,8 + 0,3 = 0,97 = 1,0 1 1,9 Zaključak: pretpostavljeni poprečni presjek zadovoljava uvjete nosivosti i stabilnosti! DOKAZ NOSIVOSTI I STABILNOSTI ZA ZA PODROŽNICE NV,d= 18,78 kn sila u vertikali (podrožnici) od stabilizacije Vrijednosti reznih sila: E l 5,795,0 M 8 8 E y, d l,1 5,0 M z d 6,56kN / 8 8 E y, d l,1 5,0 Ty, d 5, 5kN Ez, d l 5,97 5,0 Tz, d 14, 9kN z, d y, d 18,09kN / m, m ' ' σ m,y,d = M y,d 18, = = 11,1N/mm W Y ,3 σ m,z,d = M z,d 6, = = 4,47 N/mm W z ,67 σ V,d = N V,d A = 18, = 0,43 N/mm l eff h b = =,75 < 140 k m = 1,0 7

32 Karakteristične vrijednosti čvrstoća i modula: Uporabna klasa 1,srednjetrajno opterećenje kmod = 0,8 fc,0,k = 1,0 N/mm fm,k = 4,0 N/mm fv,k =,5 N/mm f c,0,d = k mod f c,0,k = 0,8 1 = 1,9 N/mm f m,d = k mod f m,k = 0,8 4 = 14,8 N/mm f v,d = k mod f v,k = 0,8,5 = 1,5 N/mm kred = 0,7 τ y,d = 1,5 T y,d A = 1,5 5, = 0,1 N mm τ z,d = 1,5 T z,d A = 1,5 14, = 0,33 N mm Dokaz nosivosti i stabilnosti: σ m,y,d k k m f red + σ m,z,d + σ V,d 1,0 m,d f m,d f c,0,d 11,1 4,47 + 0,7 1,0 14,8 14,8 + 0,43 = 1,0 1,0 1,9 ( τ y,d ) + ( τ z,d ) f v,d f v,d 1,0 ( 1,1 1,5 ) + ( 0,33 1,5 ) = 0,61 < 1,0 Zaključak: pretpostavljeni poprečni presjek zadovoljava uvjete nosivosti i stabilnosti! 8

33 6. PRORAČUN SPOJA SPOJ DIJAGONALE D I D3 VRH REŠETKE (TRNOVI) Osnovni materijal: puno drvo, x 10/14 cm Nt,d = 53,13 kn Uporabna klasa 1 klasa čvrstoće C4 Trnovi: Tϕ1/S355 f u,k = 510 N/mm f t,0,d = 0,8 4,0 1,3 = 8,6 N/mm 1) TRNOVI: - Karakteristične vrijednosti tlačne čvrstoće po plaštu rupe i momenta popuštanja f h,0,k = 0,08 (1 0,01 d) ρ k = f h,0,k = 0,08 (1 0,01 1) 350 = 5,5 N/mm f u,k = 510 N/mm M y,k = 0,3 f u,k d,6 = 0, ,6 = Nmm 9

34 - Karakteristična vrijednost nosivosti trna po rezu R k = β 1 + β M y,k f h,0,k d = R k = ,5 1 = 7700 N Proračunska vrijednost nosivosti trna po rezu R d1 = k mod R k = 0, γ M 1,1 = 5600 N Proračunska vrijednost nosivosti za dvorezni spoj R d = R d1 = 5600 = 1100 N n req = F d R d = 53, = 5 kom Smanjenje zbog većeg broja trnova u nizu n ef = [min {n; n 0,9 4 a 1 }] 10 d α = 0 n=3 a1=50 mm 90 α 90 + n α 90 n ef = [min {3; 3 0, }] =,35 Dokaz: Efektivni broj trnova n = n ef =,35 = 4,70 N t,d 53, = = 1,0 < 1,0 n R d 4,

35 - Tražene debljine elemenata za punu nosivost 1) Vezice t req = 1,15 ( β 1 + β + ) M y,k f h,0,k d = t req = 1,15 ( ) = 70,55 mm ,5 1 t req = 70,55 mm < t = 100 mm Uvjet zadovoljen! ) Štap 4 t req = 1, β M y,k f h,0,k d = 4 t req = 1, ,5 1 = 58,45 mm < t DP = 1800 mm Uvjet zadovoljen! Konstruktivni zahtjevi - međusobno sa vlakancima a 1,req = (3 + cosα) d = (3 + cos0) 1 = 43,1 mm a 1,req = 43,1 mm < 50 mm (odabrano) - od opterećenog ruba a 1,t,req = max{80; 7 d} = max{80; 7 1} = 84 mm a 1,t,req = 80 mm < 85 mm (odabrano) - međusobno i od neopterećenog ruba a,req = a,c,req = 3 d = 3 1 = 36 mm < 40 mm (odabrano) 31

36 7. NACRTI 3

37 POGLED - SADRŽAJ LISTA STUDENTI GENERALNI NACRT GLAVNOG NOSAČA M 1:00 JOSIP GRUBIŠIĆ ZADATAK DIMENZIONIRANJE SUSTAVA PREDMET DRVENE KONSTRUKCIJE DATUM: FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE U SPLITU SPREGOVI (S) SEKUNDARNI KROVNI NOSAČI (PODROŽNICE - P) SPREGOVI (S) SPREGOVI (S) SPREGOVI (S) DP - donji pojas GP - gornji pojas D1 - dijagonala 1 D - dijagonala D3 - dijagonala 3 D4 - dijagonala D1 (POZ 3)-18/10 GP (POZ 1)-18/ D (POZ 4)- X 10/ DP1 (POZ )-18/ D3 (POZ 4)- X 10/ DP (POZ )-18/18 GP (POZ 1)-18/18 D4 (POZ 3)-18/10 1 SPREGOVI (S) SPREGOVI (S) GORNJI POJAS (POZ 1) SEKUNDARNI KROVNI NOSAČI (PODROŽNICE-P) POGLED 1-1 GENERALNI NACRT GLAVNOG NOSAČA MJ 1:00

38 POZ 5- P 0/ POZ 3- D1 18/10 POZ 4- D X 10/14 A POZ 1- GP 18/18 POZ 1- GP 18/ POZ 4- D3 X 10/ POZ - DP1 18/18 POZ - DP 18/ FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE KOLEGIJ: OSNOVE DRVENIH KONSTRUKCIJA RADIONIČKI NACRT GLAVNOG NOSAČA GRAĐEVINA: Ak. GODINA: 015/016 KROVNA KONSTRUKCIJA M 1:5 STUDENT: JOSIP GRUBIŠIĆ RADIONIČKI NACRT GLAVNOG NOSAČA M 1:5 POZ POZ 1 OZNAKA GP ZA 1 OKVIR: GRAĐA DIMENZIJE C4 18/18 l (m) KOMADA 7,43 POZ DP1 C4 18/18 1,00 1 POZ DP C4 18/18,00 1 POZ 3 D1, D4 C4 18/10 1,33 POZ 4 D, D3 C4 x10/14 3,95 POZ 3- D4 18/10 POZ 6 P C4 0/

39 40 M 0 M 0 5 X T 1 S DETALJ SPOJA A M 1:10 5 X T 1 S POZ 1- GP 18/ POZ 4- D X 10/ *10 14 POZ 4- D3 X 10/14 *10 14 PRESJEK 1-1 M 0 POZ 1- GP 18/18 T 1 S POZ 4- D X 10/ POZ 4- D X 10/14 GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET U SPLITU KOLEGIJ: OSNOVE DRVENIH KONSTRUKCIJA SPOJ U SLJEMENU Ak. GODINA: 015/016 GRAĐEVINA: KROVNA KONSTRUKCIJA M 1:10 STUDENT: Josip Grubišić