Kralja Tomislava 51A, Beli Manastir, TEL: +385(0)31/ , FAX: +385(0)31/ , NAZIV I ADRESA INVESTITORA:

Транскрипт

1 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir, TEL: +85()/7 7, FAX: +85()/75, NAZIV I ADRESA INVESTITORA: OPĆINA KNEŽEVI VINOGRADI HRVATSKE REPUBLIKE 9 KNEŽEVI VINOGRADI OIB: 5989 NAZIV GRAĐEVINE: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA LOKACIJA: GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI RAZINA RAZRADE: MAPA: VRSTA PROJEKTA: GLAVNI PROJEKTANT: GLAVNI PROJEKT II Z.O.P.: PP-595/8-G BR. PROJEKTA: GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE Valentino Liović, mag. ing. aedif. M. P. GLAVNOG PROJEKTANTA PP-595-G PROJEKTANT: Valentino Liović, mag. ing. aedif. M. P. PROJEKTANTA DIREKTOR: Zoran Marčec, ing. geod. M. P. TVRTKE SURADNIK: Monika Sukačić, mag. ing. aedif. MJESTO I DATUM: Beli Manastir, lipanj 8. PLANUM PROJEKT d.o.o., za projektiranje i nadzor, Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir, TEL: +85()/7 7, FAX: +85()/75, planumprojekt@gmail.com, MBS: 586, OIB: 68555, POSLOVNA BANKA: ADDIKO BANK d. d., IBAN: HR598556

2 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir, TEL: +85()/7 7, FAX: +85()/75, POPIS SURADNIKA: Suradnik: Monika Sukačić, mag. ing. aedif. PLANUM PROJEKT d.o.o., za projektiranje i nadzor, Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir, TEL: +85()/7 7, FAX: +85()/75, planumprojekt@gmail.com, MBS: 586, OIB: 68555, POSLOVNA BANKA: ADDIKO BANK d. d., IBAN: HR598556

3 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir, TEL: +85()/7 7, FAX: +85()/75, POPIS MAPA GLAVNOG PROJEKTA: ZA GRAĐEVINU: ZA INVESTITORA: ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA: RAZINA RAZRADE: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA, GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI OPĆINA KNEŽEVI VINOGRADI HRVATSKE REPUBLIKE 9 KNEŽEVI VINOGRADI OIB: 5989 PP-595/8-G GLAVNI PROJEKT MAPA NAZIV PROJEKTA: BR. PROJEKTA: PROJEKTANT: I ARHITEKTONSKI PROJEKT PP-595-G II III IV GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE GRAĐEVINSKI PROJEKT INSTALACIJA VODOVODA I KANALIZACIJE GRAĐEVINSKI PROJEKT ZGRADE U ODNOSU NA RACIONALNU UPORABU ENERGIJE, TOPLINSKE ZAŠTITE I ZAŠTITE OD BUKE PP-595-G PP-595-G PP-595-G V STROJARSKI PROJEKT PP-595-G VI ELEKTROTEHNIČKI PROJEKT R--8 VII GEODETSKI PROJEKT /8 ZM Ana Pećar, dipl.ing.arh. PLANUM PROJEKT d.o.o. Valentino Liović, mag.ing.aedif. PLANUM PROJEKT d.o.o. Valentino Liović, mag.ing.aedif. PLANUM PROJEKT d.o.o. Valentino Liović, mag.ing.aedif. PLANUM PROJEKT d.o.o. Damir Hromatko, dipl.ing.stroj. PLANUM PROJEKT d.o.o. Ratko Radaković, dipl.ing.el. Presa d.o.o. Zoran Marčec, ing.geod. Ured ovlaštenog inženjera geodezije Zoran Marčec IZRADI GLAVNOG PROJEKTA PRETHODI IZRADA ELABORATA: ELABORAT ALTERNATIVNIH SUSTAVA OPSKRBE ENERGIJOM ELABORAT ZAŠTITE NA RADU ELABORAT ZAŠTITE OD POŽARA PLANUM PROJEKT d.o.o. Projektiranje i nadzor PP-595/8-EASOE PP-595/8-EZNR EZOP Valentino Liović, mag.ing.aedif. PLANUM PROJEKT d.o.o. Valentino Liović, mag.ing.aedif. PLANUM PROJEKT d.o.o. Denis Radić-Lima, dipl.ing.str. Alfa Atest d.o.o. GLAVNI PROJEKTANT: Zoran Marčec, ing. geod. Valentino Liović, mag.ing.aedif. U Belom Manastiru, lipanj 8. PLANUM PROJEKT d.o.o., za projektiranje i nadzor, Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir, TEL: +85()/7 7, FAX: +85()/75, planumprojekt@gmail.com, MBS: 586, OIB: 68555, POSLOVNA BANKA: ADDIKO BANK d. d., IBAN: HR598556

4 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir, TEL: +85()/7 7, FAX: +85()/75, SADRŽ AJ: A. OPĆI DIO. Registracija tvrtke,. Rješenje o upisu u imenik ovlaštenih inženjera građevinarstva,. Izjava projektanta o usklađenosti projekta s prostornim planom i drugim važećim propisima, B. TEHNIČKI DIO B TEKSTUALNI DIO. Tehnički opis,. Proračun mehaničke otpornosti i stabilnosti,. Prikaz mjera zaštite od požara,. Prikaz mjera zaštite na radu, 5. Program kontrole i osiguranja kvalitete, 6. Posebni tehnički uvjeti građenja i gospodarenja građevnim otpadom, 7. Projektirani vijek građevine i uvjeti održavanja, 8. Procijenjeni troškovi građenja B GRAFIČKI DIO. Geodetski situacijski nacrt mj :5. Geodetska situacija građevine mj :5. Plan pozicija tlocrt temelja mj :. Plan pozicija tlocrt podne ploče mj : 5. Plan pozicija tlocrt prizemlja mj : 6. Plan pozicija tlocrt krovišta mj : 7. Temelji igrala i opreme mj :5 PLANUM PROJEKT d.o.o., za projektiranje i nadzor, Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir, TEL: +85()/7 7, FAX: +85()/75, planumprojekt@gmail.com, MBS: 586, OIB: 68555, POSLOVNA BANKA: ADDIKO BANK d. d., IBAN: HR598556

5 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. A. OPĆI DIO GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE

6 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE

7 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE

8 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE

9 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE 5

10 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. Na temelju članka 8. st.. Zakona o gradnji (NN 5/, /7) dajem: IZJAVU PROJEKTANTA br. 595-G O USKLAĐENOSTI GRAĐEVINSKOG PROJEKTA S ODREDBAMA DOKUMENATA PROSTORNOG UREĐENJA, TE ODREDBAMA PROPISANIH ZAKONA I PROPISA Ovlašteni inženjer: Valentino Liović, mag.ing.aedif. Ovlaštenje broj: G 576 IZJAVLJUJEM DA JE: Sadržaj: Broj projekta: Građevina: Lokacija: GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE PP-595-G REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI Izrađen u skladu s odredbama sljedećih dokumenata zakona i propisa: Prostorni plan uređenja Općine Kneževi Vinogradi ("Službeni glasnik" Općine Kneževi Vinogradi broj 5/5, 5/6 - ispravak, 5/9, / i /) - pokrenuta izrada IV. izmjena i dopuna, Zakon o gradnji (NN 5/, /7), Zakon o prostornom uređenju (NN 5/, 65/7), Zakon o normizaciji (NN 8/), Zakon o zaštiti od požara (NN 9/), Zakon o zaštiti na radu (NN 7/, 8/-ispravak, 5/-uredba Vlade RH), Zakon o zaštiti okoliša (NN 8/), Zakon o obveznim odnosima (NN 5/5, /8, 5/, 78/5), Zakon o građevnim proizvodima (NN 76/, /), Tehnički propis o građevnim proizvodima (NN /, 87/, 6/, 8/, /, /, 8/, 6/, 9/5), Pravilnik o obveznom sadržaju i opremanju projekata građevina (NN 6/), Pravilnik o zaštiti na radu na privremenim ili pokretnim gradilištima (NN 5/8), Tehnički propis za građevinske konstrukcije (NN 7/7), HRN EN 99: Eurokod Osnove projektiranja konstrukcija, HRN EN 99 Eurokod Djelovanja na konstrukcije, HRN EN 99 Eurokod Projektiranje betonskih konstrukcija, HRN EN 99 Eurokod Projektiranje čeličnih konstrukcija, HRN EN 995 Eurokod 5 Projektiranje drvenih konstrukcija, HRN EN 998 Eurokod 8 Projektiranje potresne otpornosti konstrukcija Projektant : Valentino Liović, mag.ing.aedif. U Belom Manastiru, lipanj 8. godine GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE 6

11 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. B. TEHNIČKI DIO GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE 7

12 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. B. TEKSTUALNI DIO GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE 8

13 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8.. TEHNIČKI OPIS GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE 9

14 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. TEHNIČKI OPIS Ovom tehničkom dokumentacijom razrađena su, na nivou glavnog projekta, tehnička rješenja mehaničke otpornosti i stabilnosti za rekonstrukciju (dogradnju) dječjeg vrtića, na k.č.br. /, k.o. Kneževi Vinogradi. OPĆENITO Namjeravani zahvat nalazi se na k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI. Novoprojektirana građevina je smještena na južnom dijelu čestice, kao nastavak na postojeću zgradu vrtića. Čestica se nalazi u izgrađenom dijelu naselja Kneževi Vinogradi. Važeći prostorni planovi s kojima je zahvat u prostoru usklađen su: - Prostorni plan uređenja Općine Kneževi Vinogradi ("Službeni glasnik" Općine KneževiVinogradi broj 5/5, 5/6-ispravak, 5/9, / i /) - pokrenuta izrada IV. izmjena i dopuna. Oblik i veličina građevne postojeće čestice prikazani su na geodetskom situacijskom nacrtu. Površina građevinske čestice prema ZK izvatku iznosi 7, m. Temeljem želja investitora vrši se parcelacije čestice na način da će se postojećoj čestici pripojiti dijelovi susjednih čestica k.č.br. 998, 996. Dio postojeće čestice će se pripojiti k.č.br. 9/. Površina nove čestice prema geodetskom projektu iznosi.68, m. Građevinska čestica je nepravilnog oblika, širina regulacijske linije iznosi cca 5, m. Smještaj građevina na parceli prikazan je na projektantskoj situaciji u grafičkom prilogu. Dograđeni dio građevine nastavlja se na postojeću građevinu sa južne strane. Udaljenost dogradnje od regulacijske linije: -, m - istok Udaljenost dogradnje od dvorišnih međa: - 5, m od zapadne međe koja graniči s česticom k.č.br. 998, -,8 m od južne međe koja graniči s česticom k.č.br. 996 Sve je detaljno prikazano na situaciji u grafičkom prilogu MJ :5. Projektom se predviđa rekonstrukcija (dogradnja) zgrade društvene djelatnosti. Zgrada je prema načinu gradnje poluugrađena, što znači da je s dva svoja pročelja udaljena minimalno, m od susjedne međe. Jednim pročeljem (sjevernim) zgrada se nalazi na dvorišnoj međi. Postojeća zgrada je tlocrtno nepravilnog oblika. Dograđeni dio se sastoji od dijela namjenjenog za jednu skupinu starosti od 9 do mjeseca sa svim potrebnim sadržajima. Osnovne tlocrtne dimenzije rekonstruirane zgrade su: - maksimalne dimenzije: 7,5 *,5 m Katnost: prizemlje Ukupna visina zgrade do sljemena:, m. Ukupna visina zgrade do sljemena: 7,9 m. Namjena projektirane građevine je društvena djelatnost - dječji vrtić. U postojećem prostoru dječjeg vrtića su smještene dvije vrtićke skupine a u novoprojektiranom stanju će se smjestiti jedna skupina starosti od 9 do mjeseca. U novoprojektiranom stanju predviđa se boravak do maksimalno djece, a sveukupni broj djece u vrtiću je predviđen do 55 djece. Projekt je suklađen s Državnim pedagoškim standardom predškolskog odgoja i naobrazbe te s Pravilnikom o osiguranju pristupačnosti građevina osobama s invaliditetom i smanjene pokretljivosti. KONSTRUKCIJA GRAĐEVINE Temelji zgrade, projektirani su od betona razreda C /7. Konstrukcija temelja sastoji se od temeljnih traka, temeljne ploče debljine 5, cm, te od temeljnih stopa i greda. Temeljne trake izvesti kao nearmiranu konstrukciju, dok se temeljne stope i temeljne grede armiraju. Temeljenje se vrši na minimalno 9, cm od kote terena, dok je visina temelja 9, cm. Nosiva konstrukcija je zidana, omeđeno ziđe. Zidana konstrukcija je debljine 5, cm i omeđena je horizontalnim i vertikalnim serklažima. Za svijetle otvore do,5 m u zidanom dijelu GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE

15 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. objekta pretpostavlja se korištenje tipskih nadvoja za koje se ne provodi statički proračun već se mora dostaviti pripadajuća atestna dokumentacija, a sve prema ovom projektu. Sustavu nošenja opterećenja, pripadaju i projektirane grede i stupovi. Strop građevine, izvdene je kao monta strop 6, +, cm. Krov građevine izveden je kao drveni, dvostrešni, sa pokrovom od crijepa. Izvesti u dimenzijama prema ovom projektu. Sve nepredviđene radove ovim projektom, a koji je potrebno izvesti, a pojave se tijekom izvedbe, izvođač je obvezan javiti nadzornom inženjeru te u dogovoru s njim i projektantom donjeti rješenje. Sve statičke pozicije objekta izvesti prema proračunu ovog projekta. KONSTRUKCIJA IGRALA NA DJEČJEM IGRALIŠTU Temelji igrala, projektirani su od betona razreda C 5/. Konstrukcija temelja sastoji se od temeljnih stopa. Temeljne stope izvesti kao nearmiranu konstrukciju. Temeljenje se vrši na dubini prema proračunu u ovom projektu. OPTEREĆENJA Stalno opterećenje Vlastita težina elementa konstrukcije i ostala stalna opterećenja određena su specifičnom težinom materijala od kojih su elementi konstrukcije i ostali nepokretni dijelovi građevine izrađeni. Uporabno opterećenje HRN EN 99--:8 Eurokod -- Djelovanja na konstrukcije -- Dio -: Opća djelovanja -- Prostorne težine, vlastita težina i uporabna opterećenja za zgrade (EN 99--:). Opterećenje snijegom HRN EN 99--:8 Eurokod -- Djelovanja na konstrukcije -- Dio -: Opća djelovanja -- Opterećenje snijegom (EN 99- -:). Karakteristično opterećenje snijegom na tlu s k (kn/m ) Nadmorska visi. II. III. IV.,88,75,,8,9,5,5,,,8,8,5,55,76,,7,8,8,65,9 5,6,6,5,6 6,,,7 7,6,68, 8,9,6,95 9,6,88,65,6 5,55 5,,9 6,6 6,, 7, 7,5 7,8 7,95 8,6 8,9 5 9,5 9,9 6,,9 7,8, GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE

16 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. Opterećenje vjetrom HRN EN 99--:8 Eurokod -- Djelovanja na konstrukcije -- Dio -: Opća djelovanja -- Djelovanja vjetra (EN 99-- :5). Opterećenje potresom HRN EN 998-:8 Eurokod 8 -- Projektiranje konstrukcija otpornih na potres --. dio: Opća pravila, potresna djelovanja i pravila za zgrade (EN 998-:). Najveća vrijednost odziva projektnog spektra iznosi: Sd = a x S x bo / q seizmička zona: VIII ag =, g razred temeljnog tla: B S = parametar tla bo =,5 spektralna vrijednost faktora uvećanja za prigušenje 5% q = Sd =,8 Ukupna bazna horizontalna sila: Fd = S(Sd x W / g x l) GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE

17 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. Temeljno tlo Za vrijeme izrade proračuna konstrukcije nisu bili dostupni podaci o karakteristikama temeljnog tla, te su se usvojile karakteristične vrijednosti. Ako u međuvremenu budu dostupni podaci o kvaliteti temeljnog tla, proračun konstrukcije se mora usporediti sa istima i po potrebi korigirati temeljnu konstrukciju. Prije izvođena temeljne konstrukcije, iskope treba pregledati nadzorni inženjer i osoba ovlaštena za geomehaniku, te upisom u građevinski dnevnik dopustiti betoniranje temeljne konstrukcije. Dozvoljeno opterećenje tla (osn): σdop' =, kn/m Dozvoljeno opterećenje tla (osn+uporabno): σdop'' = 5, kn/m Dozvoljeno opterećenje tla (osn+izv): σdop'' = 7, kn/m Projektant : Valentino Liović, mag.ing.aedif. GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE

18 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8.. PRORAČUN MEHANIČKE OTPORNOSTI I STABILNOSTI GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE

19 Kralja Tomislava 5A, Beli Manastir NAZIV GRAĐEVINE: LOKACIJA: BR. PROJEKTA: REKONSTRUKCIJA (DOGRADNJA) DJEČJEG VRTIĆA GLAVNA ULICA 8A, 9 KNEŽEVI VINOGRADI, k.č.br. /, k.o. KNEŽEVI VINOGRADI PP-595-G MJESTO I DATUM: Beli Manastir. lipanj 8. PRORAČUN MEHANIČKE OTPORNOSTI I STABILNOSTI Statički proračun i dimenzioniranje konstrukcije izrađen je računski i tablično, kao i u računalnom programu TOWER 7. PRILOG (77 listova) Projektant : Valentino Liović, mag.ing.aedif. GRAĐEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE 5

20 OPTEREĆENJE

21 OPĆI PODACI: Vanjski gabariti (širina dužina) Krovna streha (horiz.) Nagib krovne konstrukcije Visina zidne plohe Visina građevine do sljemena Nadmorska visina Lokacija građevine =, m 5, m =,6 m =, /, (dvostrešni krov) =, m = 7,9 m = 85, m.n.m. = Kneževi Vinogradi OPTEREĆENJA:. Stalno opterećenje (po kosini krova):.. Vlastita težina elemenata - Uključena u pojedine statičke proračune... Stalno opterećenje od krovne konstrukcije - Pokrov: Crijep betonski biber g =,79 kn/m² Bitumenske ploče g =,5 kn/m² OSB ploče 8mm g =, kn/m² - Sekundarni nosači: Drveni profili - Greda 5, 7,cm na rasteru od, cm, g =,7 kn/m² Ukupno stalno opterećenje po rasteru r=,79m: G =, kn/m²

22 . Promjenjiva opterećenja Mjerodavna norma: 99:.. Snijeg (po tlocrtu površine) - NAD:. područje SK =, kn/m² HRN EN Opterećenja od djelovanja snijega po plohama i vrstama: (S-Osnovno opt. snijegom [kn/m²]; Se-Snijeg što visi preko ruba krova [kn/m']; Fs-Snijeg na snjegobranima [kn/m']) LIJEVA PLOHA: S =,8 S =, S =,8 SE =, FS =,5 DESNA PLOHA: S =,8 S =,8 S =, SE =, FS =,5 Shema djelovanja snijega po rasteru r=,79m (oblik ):

23 .. Vjetar (okomito na plohu) -. područje vb, =, m/s -. Gradska područja u kojima je najmanje 5% površ... Ce(z) =,8 Ref. pritisak srednje brzine vjetra: qb =,5 kn/m² Shema djelovanja vjetra po rasteru r=,79m (smjer s lijeva, Cpi negativan): Shema djelovanja vjetra po rasteru r=,79m (smjer s lijeva, Cpi pozitivan):

24 - Sila trenja uzdužno po krovnim plohama: FFR =,79,79 kn - Sila trenja uzdužno po zidnim plohama: FFR =,5,5 kn Opterećenja od djelovanja vjetra po plohama i vrstama: (W-Osnovno opterećenje vjetrom [kn/m²]; Ce-Koeficijent izloženosti) WLJ MAX A B C D E F G H I J Ce(,) -, -,9 -,6, Ce(7,9) -,,,,, WLJ MIN Ce(,) -,59 -,7 - -, -,6 Ce(7,9) -,58 -,8 -,7 -, -,8

25 WDE MAX A B C D E F G H I J Ce(,) -, -,9 -,6, Ce(7,9) -,,,,, WDE MIN Ce(,) -,59 -,7 - -, -,6 Ce(7,9) -,58 -,8 -,7 -, -,8

26 . Vlastita težina konstrukcije: Vl. težina: zadana programom. Stalno opterećenje: Slojevi stropa: - folija =, kn/m - XPS =, kn/m - žbuka, *, =, kn/m Ukupno stalno opterećenje: G =,6 kn/m² Slojevi poda: - ker.pl., * 5, =,5 kn/m - XPS =, kn/m - estrih,5 *, =, kn/m Ukupno stalno opterećenje: G =,6 kn/m². Stalno opterećenje (monta): Ukupno ( gredica): G =, kn/m² Ukupno ( gredice): G =, kn/m² 5. Uporabno opterećenje: Ukupno (stanovanje): G =, kn/m²

27 Sadržaj Osnovni podaci o modelu Ulazni podaci Ulazni podaci - Konstrukcija Ulazni podaci - Opterećenje 7 Rezultati Statički proračun 9 Dimenzioniranje (drvo)

28 Osnovni podaci o modelu Datoteka: krov.twp Datum proračuna: Način proračuna: D model X Teorija I-og reda Modalna analiza Stabilnost Teorija II-og reda Seizmički proračun Faze građenja Nelinearni proračun Veličina modela Broj čvorova: Broj pločastih elemenata: Broj grednih elemenata: 6 Broj graničnih elemenata: Broj osnovnih slučajeva opterećenja: Broj kombinacija opterećenja: 6 Jedinice mjera Dužina: Sila: Temperatura: m [cm,mm] kn Celsius

29 Ulazni podaci - Konstrukcija Tabela materijala No Naziv materijala E[kN/m] m g[kn/m] at[/c] Em[kN/m] mm Drvo-Četinari-Masivno.e e-5.e+7. Setovi greda Set: Presjek: rog - /, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Drvo-Četinari....68e-.e-.e-.95e-5.6e-5.7e-5 T [cm] Set: Presjek: nazidnica - /6, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Drvo-Četinari....e-.867e-.867e- 6.96e-5.659e-5.779e-5 6 T [cm] Set: Presjek: stup - /, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Drvo-Četinari....96e-.6e-.6e- 5.e-5.e-5.e-5 T [cm] Set: Presjek: podrožncia - 6/8, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Drvo-Četinari....88e-.e-.e-.5e- 6.e e-5 8 T 6 [cm] Set: 5 Presjek: kliješta - xb/d=8/6, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Drvo-Četinari....56e-.e-.e-.75e-5.e- 5.6e-5 Δ T T T No Presjek D [cm] D [cm] a Mat. b/d=8/ b/d=8/6... Δ 6 T 8 b/d=8/6 [cm]

30 Set: 6 Presjek: kosnik - /, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Drvo-Četinari....e-.e-.e-.9e-5.78e-5.78e-5 T [cm] Setovi linijskih ležajeva Set K,R K,R K,R K,M Tlo [m].e+.e+.e+ Setovi točkastih ležajeva K,R K,R K,R K,M K,M K,M.e+.e+.e+ {} {} Ravnina: Krov desno Nivo: [. m] 5 6 7

31 ...6 H_ H_ H_ H_ H_ H_9 H_8 H_7 H_6 H_5 H_ H_ V_ V_ H_ H_ H_ V_ V_.95 {} 5 {} H_9 H_8 H_7 H_6 H_5 H_ H_ H_ H_ Dispozicija okvira Okvir: H_5.. {6} {} {}.6 {5}.9 {} {}.8 {6} {} Okvir: H_6 Okvir: V_

32 {} {} {} {} {} {}.95. {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {}.95 {} {} Okvir: V_ Pogled: Krov lijevo {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} POZ {} {} {} {} {} {} {}.95 {} {} Pogled: Krov desno

33 Ulazni podaci - Opterećenje Lista slučajeva opterećenja LC Naziv px [kn] py [kn] pz [kn] Vlastita težina (g) Stalno Snijeg Vjetar Komb.:.5xI+.5xII Komb.:.5xI+.5xII+.5xIII Komb.:.5xI+.5xII+.5xIV Komb.:.5xI+.5xII+.5xIII+.9xIV Komb.:.5xI+.5xII+.75xIII+.5xIV Komb.: I+II+III+IV Opt. : Stalno Opt. : Stalno {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} q = -. {} {} {} {} POZ {} {} {} {} {} {} {}.95 {} {} {} {} {} {} {} {} q = -. {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {}.95 {} {} {} {} Pogled: Krov desno Pogled: Krov lijevo

34 Opt. : Snijeg Opt. : Snijeg {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} q = -.8 {} {} {} {} POZ {} {} {} {} {} {} {}.95 {} {} {} {} {} {} {} {} q = -.8 {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {}.95 {} {} {} {} Pogled: Krov desno Opt. : Vjetar Pogled: Krov lijevo Opt. : Vjetar {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} q = -. {} {} {} {} POZ {} {} {} {} {} {} {}.95 {} {} {} {} {} {} {} {} q = -. {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {}.95 {} {} {} {} Pogled: Krov desno Pogled: Krov lijevo

35 Opt. 8:.5xI+.5xII+.5xIII+.9xIV Statički proračun Opt. 8:.5xI+.5xII+.5xIII+.9xIV rog - /.9.6 POZ rog - / rog - / POZ rog - / Okvir: H_8 Utjecaji u gredi: max M=.9 / min M= -.8 knm Opt. 8:.5xI+.5xII+.5xIII+.9xIV Okvir: H_8 Utjecaji u gredi: max T=. / min T= -.9 kn Opt. 8:.5xI+.5xII+.5xIII+.9xIV rog - / POZ rog - / stup - / rog - /.6.5 kosnik - / kliješta - xb/d=8/ rog - / kosnik - / stup - / Okvir: H_8 Utjecaji u gredi: max N= -6. / min N= -.7 kn Okvir: H_ Utjecaji u gredi: max M=.7 / min M= -.66 knm

36 Opt. 8:.5xI+.5xII+.5xIII+.9xIV Opt. 8:.5xI+.5xII+.5xIII+.9xIV stup -. - / rog - / -.5 kosnik - / kliješta. - xb/d=8/ rog - / kosnik - / stup - / stup - / rog - / kosnik - / kliješta - xb/d=8/ rog - / kosnik - / stup - / Okvir: H_ Utjecaji u gredi: max T=.9 / min T= -.5 kn Opt. 8:.5xI+.5xII+.5xIII+.9xIV Okvir: H_ Utjecaji u gredi: max N=. / min N= -5.8 kn Opt. 8:.5xI+.5xII+.5xIII+.9xIV..9 nazidnica - / stup - / stup - /.77. podrožncia - podrožncia 6/8. - podrožncia 6/8.5 - podrožncia 6/8. podrožncia - 6/8.5-6/ stup - / 7.9 stup - / Okvir: V_ Utjecaji u lin. ležaju: max r=.5 / min r=.56 kn/m Okvir: V_ Utjecaji u gredi: max M= 7.9 / min M= -.7 knm

37 Opt. 8:.5xI+.5xII+.5xIII+.9xIV Opt. 8:.5xI+.5xII+.5xIII+.9xIV. podrožncia - podrožncia 6/ podrožncia 6/ podrožncia 6/8 -. podrožncia - 6/ / stup - /. stup - / stup - / stup - /.9. stup - / stup - / stup - /.. podrožncia - podrožncia 6/8 - podrožncia 6/8 - podrožncia 6/8 podrožncia - 6/8-6/ stup - / Okvir: V_ Utjecaji u gredi: max T= 8.8 / min T= -8.7 kn Okvir: V_ Utjecaji u gredi: max N=. / min N= kn

38 Dimenzioniranje (drvo) POZ (58-7) Puno drvo crnogorica i bjelogorica - C7 Klasa uporabljivosti EUROCODE T FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 8. γ= γ= γ=.6. γ= γ=.7 5. γ=. KONTROLA NORMALNIH NAPONA (slučaj opterećenja 8, početak štapa) Računska uzdužna sila N = -6. kn Poprečna sila u pravcu osi T = -.9 kn Moment torzije M = -. knm Moment savijanja oko osi M =. knm Moment savijanja oko osi M =.89 knm KONTROLA NAPONA - TLAK I SAVIJANJE Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =.6 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =. Faktor oblika (za pravokutni presjek) km =.7 Karakteristična tlačna čvrstoća fc,,k =. MPa Računska tlačna čvrstoća fc,,d =.58 MPa Karakteristična čvrstoća na savijanje fm,k = 7. MPa Računska čvrstoća na savijanje - os fm,,d = 7.7 MPa Računska čvrstoća na savijanje - os fm,,d = 6.86 MPa Relativna vitkost λrel, =.88 Relativna vitkost λrel, =.88 Normalni tlačni napon σc,,d =.8 MPa Moment otpora W = 6. cm Normalni napon savijanja oko osi σm,d =.59 MPa σm,d <= fm,,d (.59 <= 7.7) Iskorištenje presjeka je.% [cm] Moment otpora W = 9. cm Normalni napon savijanja oko osi σm,d = 9.7 MPa σm,d <= fm,,d (9.7 <= 6.86) Iskorištenje presjeka je 57.8% TLAK I SAVIJANJE - VELIKA VITKOST Početna imperfekcija βc =. Koeficijent k =.77 Koeficijent k =.98 Koeficijent kc, =.5 Koeficijent kc, =. (σc,,d / (kc_ x fc,,d)) + km x (σm,d / fm,,d) + + σm,d / fm,,d <= (.676 <= ) Iskorištenje presjeka je 67.6% (σc,,d / (kc_ x fc,,d)) + σm,d / fm,,d + + km x (σm,d / fm,,d) <= (.78 <= ) Iskorištenje presjeka je 78.% DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Razmak pridržajnih točaka okomitih na pravac osi lef = cm 5% fraktil modula E paralelno vlaknima E.5 = 8. MPa 5% fraktil modula posmika G G.5 = 5. MPa Torzijski momenat inercije Itor = 9.5 cm Moment inercije I = 6. cm Moment otpora W = 9. cm Kritični napon izvijanja σm,crit = 75.5 MPa Relativna vitkost za izvijanje λrel =.6 Koeficijent k_krit =. Normalni napon savijanja oko osi σm,d = 9.7 MPa

39 σm,,d <= k_krit x fm,,d (9.7 <= 6.86) Iskorištenje presjeka je 57.8% KONTROLA POSMIČNIH NAPONA (slučaj opterećenja 8, kraj štapa) Poprečna sila u pravcu osi T =.5 kn Moment torzije M =.77 knm KONTROLA NAPONA - POSMIK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Karakteristični posmični napon fv,k =.8 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d =.7 MPa Površina poprečnog presjeka A = 68. cm Stvarni posmični napon(os ) τ,d =.5 MPa τ,d <= fv,d (.5 <=.7) Iskorištenje presjeka je 8.% KONTROLA NAPONA - TORZIJA Karakteristična posmična čvrstoća fv,k =.8 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d =.7 MPa Koeficijent kshape =.75 Torzijski moment otpora Wt = 7.8 cm Stvarni posmični napon τtor,d =.5 MPa τtor,d <= kshape x fv,d (.5 <=.5) Iskorištenje presjeka je.% Superpozicija utjecaja od poprečne sile i momenta torzije () τtor,d/(kshape x fv,d) =. () τ,d / fv,d =.8 () + () <= (. <= ) Iskorištenje presjeka je.%

40 POZ (-5) Puno drvo crnogorica i bjelogorica - C7 Klasa uporabljivosti EUROCODE 8 T 6 FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 8. γ= γ=.7 9. γ=.6. γ=.5 7. γ=.6 5. γ=. KONTROLA NORMALNIH NAPONA (slučaj opterećenja 8, na 7. cm od početka štapa) Računska uzdužna sila N. kn Poprečna sila u pravcu osi T =.9 kn Poprečna sila u pravcu osi T = -.87 kn Moment torzije M = -.79 knm Moment savijanja oko osi M = -.65 knm Moment savijanja oko osi M = knm KONTROLA NAPONA - SAVIJANJE Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =. Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =. Faktor oblika (za pravokutni presjek) km =.7 Karakteristična čvrstoća na savijanje fm,k = 7. MPa Računska čvrstoća na savijanje fm,d = 6.65 MPa Moment otpora W = 768. cm Normalni napon savijanja oko osi σm,d =.75 MPa Moment otpora W = 86. cm Normalni napon savijanja oko osi σm,d = 9.85 MPa km x (σm,d / fm,,d) + σm,d / fm,,d <= (.669 <= ) Iskorištenje presjeka je 66.9% [cm] σm,d / fm,,d + km x (σm,d / fm,,d) <= (.77 <= ) Iskorištenje presjeka je 7.7% DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Razmak pridržajnih točaka okomitih na pravac osi lef = 9. cm 5% fraktil modula E paralelno vlaknima E.5 = 8. MPa 5% fraktil modula posmika G G.5 = 5. MPa Torzijski momenat inercije Itor = 5 cm Moment inercije I = 6. cm Moment otpora W = 86. cm Kritični napon izvijanja σm,crit = 57. MPa Relativna vitkost za izvijanje λrel =.5 Koeficijent k_krit =. Normalni napon savijanja oko osi σm,d = 9.85 MPa σm,,d <= k_krit x fm,,d (9.85 <= 6.65) Iskorištenje presjeka je 5.7% KONTROLA POSMIČNIH NAPONA (slučaj opterećenja 8, početak štapa) Poprečna sila u pravcu osi T = -8.8 kn Poprečna sila u pravcu osi T =.8 kn Moment torzije M =. knm KONTROLA NAPONA - POSMIK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Karakteristični posmični napon fv,k =.8 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d =.7 MPa Površina poprečnog presjeka A = 88. cm Stvarni posmični napon(os ) τ,d =.6 MPa Stvarni posmični napon(os ) τ,d =. MPa Superpozicija utjecaja od poprečne sile () τ,d / fv,d =.7 () τ,d / fv,d =.5

41 Iskorištenje presjeka je 9.5% () + () <= (.95 <= ) KONTROLA NAPONA - TORZIJA Karakteristična posmična čvrstoća fv,k =.8 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d =.7 MPa Koeficijent kshape =.69 Torzijski moment otpora Wt = 99. cm Stvarni posmični napon τtor,d =.57 MPa τtor,d <= kshape x fv,d (.57 <=.) Iskorištenje presjeka je 67.% Superpozicija utjecaja od poprečne sile i momenta torzije () τtor,d/(kshape x fv,d) =.67 () τ,d / fv,d =.7 () τ,d / fv,d =.5 () + () + () <= (.75 <= ) Iskorištenje presjeka je 75.%

42 POZ (-) Puno drvo crnogorica i bjelogorica - C7 Klasa uporabljivosti EUROCODE 6 T FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 8. γ=.9 6. γ=.9 9. γ=.76. γ= γ= γ= KONTROLA NORMALNIH NAPONA (slučaj opterećenja 8, početak štapa) Računska uzdužna sila N. kn Poprečna sila u pravcu osi T =.6 kn Poprečna sila u pravcu osi T = kn Moment torzije M = -.76 knm Moment savijanja oko osi M = -. knm Moment savijanja oko osi M = -.5 knm KONTROLA NAPONA - SAVIJANJE Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =. Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =. Faktor oblika (za pravokutni presjek) km =.7 Karakteristična čvrstoća na savijanje fm,k = 7. MPa Računska čvrstoća na savijanje - os fm,,d = 6.86 MPa Računska čvrstoća na savijanje - os fm,,d = 6.65 MPa Moment otpora W = 5.67 cm Normalni napon savijanja oko osi σm,d =.67 MPa Moment otpora W = 597. cm Normalni napon savijanja oko osi σm,d =.87 MPa km x (σm,d / fm,,d) + σm,d / fm,,d <= (.75 <= ) Iskorištenje presjeka je 7.5% [cm] σm,d / fm,,d + km x (σm,d / fm,,d) <= (.79 <= ) Iskorištenje presjeka je 7.9% DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Razmak pridržajnih točaka okomitih na pravac osi lef = 76. cm 5% fraktil modula E paralelno vlaknima E.5 = 8. MPa 5% fraktil modula posmika G G.5 = 5. MPa Torzijski momenat inercije Itor = cm Moment inercije I = cm Moment otpora W = 597. cm Kritični napon izvijanja σm,crit =.765 MPa Relativna vitkost za izvijanje λrel =.97 Koeficijent k_krit =.857 Normalni napon savijanja oko osi σm,d =.87 MPa σm,,d <= k_krit x fm,,d (.87 <=.6) Iskorištenje presjeka je 6.% KONTROLA POSMIČNIH NAPONA (slučaj opterećenja 8, na 79. cm od početka štapa) Poprečna sila u pravcu osi T =.66 kn Poprečna sila u pravcu osi T = kn Moment torzije M = -.76 knm KONTROLA NAPONA - POSMIK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Karakteristični posmični napon fv,k =.8 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d =.7 MPa Površina poprečnog presjeka A =. cm Stvarni posmični napon(os ) τ,d =.78 MPa Stvarni posmični napon(os ) τ,d =. MPa Superpozicija utjecaja od poprečne sile () τ,d / fv,d =.5 () τ,d / fv,d =.5

43 Iskorištenje presjeka je.% () + () <= (. <= ) KONTROLA NAPONA - TORZIJA Karakteristična posmična čvrstoća fv,k =.8 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d =.7 MPa Koeficijent kshape =.7 Torzijski moment otpora Wt = cm Stvarni posmični napon τtor,d =.885 MPa τtor,d <= kshape x fv,d (.885 <=.8) Iskorištenje presjeka je 9.% Superpozicija utjecaja od poprečne sile i momenta torzije () τtor,d/(kshape x fv,d) =.9 () τ,d / fv,d =.5 () τ,d / fv,d =.5 () + () + () <= (.96 <= ) Iskorištenje presjeka je 9.6%

44 POZ (5-5) Puno drvo crnogorica i bjelogorica - C7 Klasa uporabljivosti EUROCODE T FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 8. γ=. 6. γ=. 9. γ=.. γ=.8 7. γ=.7 5. γ=.6 KONTROLA NORMALNIH NAPONA (slučaj opterećenja 8, kraj štapa) Računska uzdužna sila N = kn Poprečna sila u pravcu osi T. kn KONTROLA NAPONA - TLAK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =. Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =. Faktor oblika (za pravokutni presjek) km =.7 Karakteristična tlačna čvrstoća fc,,k =. MPa Računska tlačna čvrstoća fc,,d =.58 MPa Karakteristična čvrstoća na savijanje fm,k = 7. MPa Računska čvrstoća na savijanje fm,d = 6.86 MPa Relativna vitkost λrel, =.785 Relativna vitkost λrel, =.785 Normalni tlačni napon σc,,d =.5 MPa TLAK I SAVIJANJE - VELIKA VITKOST Početna imperfekcija βc =. Koeficijent k =.856 Koeficijent k =.856 Koeficijent kc, =.8 Koeficijent kc, =.8 (σc,,d / (kc_ x fc,,d)) + km x (σm,d / fm,d) + + σm,d / fm,d <= (.6 <= ) Iskorištenje presjeka je.6% [cm] (σc,,d / (kc_ x fc,,d)) + σm,d / fm,d + + km x (σm,d / fm,d) <= (.6 <= ) Iskorištenje presjeka je.6% KONTROLA POSMIČNIH NAPONA (slučaj opterećenja 8, početak štapa) Poprečna sila u pravcu osi T = -.95 kn KONTROLA NAPONA - POSMIK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Karakteristični posmični napon fv,k =.8 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d =.7 MPa Površina poprečnog presjeka A = 96. cm Stvarni posmični napon(os ) τ,d =.7 MPa τ,d <= fv,d (.7 <=.7) Iskorištenje presjeka je.%

45 POZ 5 (5-5) Puno drvo crnogorica i bjelogorica - C7 Klasa uporabljivosti EUROCODE T FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 8. γ=.8 6. γ=.8 9. γ=.7 7. γ=.6. γ=.6 5. γ=.6 R.br. Naziv D(mm) D(mm) kut. b/d=8/ b/d=8/6... KONTROLA NORMALNIH NAPONA (slučaj opterećenja 8, na 57. cm od početka štapa) Računska uzdužna sila N = -. kn Poprečna sila u pravcu osi T. kn Moment savijanja oko osi M = -.65 knm KONTROLA NAPONA - TLAK I SAVIJANJE Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =. Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =. Faktor oblika (za pravokutni presjek) km =.7 Karakteristična tlačna čvrstoća fc,,k =. MPa Računska tlačna čvrstoća fc,,d =.58 MPa Karakteristična čvrstoća na savijanje fm,k = 7. MPa Računska čvrstoća na savijanje - os fm,,d = 8.8 MPa Računska čvrstoća na savijanje - os fm,,d = 6.65 MPa Relativna vitkost λrel, =.55 Relativna vitkost λrel, =.55 Normalni tlačni napon σc,,d =. MPa Moment otpora W = cm Normalni napon savijanja oko osi σm,d =.88 MPa σm,d <= fm,,d (.88 <= 6.65) Iskorištenje presjeka je.% TLAK I SAVIJANJE - VELIKA VITKOST Početna imperfekcija βc =. Koeficijent k =.5 Koeficijent k =.66 Koeficijent kc, =.9 Koeficijent kc, =.9 (σc,,d / (kc_ x fc,,d)) + km x (σm,d / fm,,d) + + σm,d / fm,,d <= (.8 <= ) Iskorištenje presjeka je.8% (σc,,d / (kc_ x fc,,d)) + σm,d / fm,,d + + km x (σm,d / fm,,d) <= (.8 <= ) Iskorištenje presjeka je 8.% KONTROLA POSMIČNIH NAPONA (slučaj opterećenja 5, početak štapa) Poprečna sila u pravcu osi T = -.6 kn KONTROLA NAPONA - POSMIK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Karakteristični posmični napon fv,k =.8 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d =.7 MPa Površina poprečnog presjeka A = 56. cm Stvarni posmični napon(os ) τ,d =.8 MPa τ,d <= fv,d (.8 <=.7) Iskorištenje presjeka je.% DOKAZ STABILNOSTI ELEMENTA (slučaj opterećenja 5, na 57. cm od početka štapa)

46 Računska uzdužna sila N = kn Poprečna sila u pravcu osi T. kn Moment savijanja oko osi M = -.65 knm DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Razmak pridržajnih točaka okomitih na pravac osi lef = 5.8 cm 5% fraktil modula E paralelno vlaknima E.5 = 8. MPa 5% fraktil modula posmika G G.5 = 5. MPa Torzijski momenat inercije Itor = 86.8 cm Moment inercije I = cm Moment otpora W = cm Kritični napon izvijanja σm,crit =.85 MPa Relativna vitkost za izvijanje λrel =.66 Koeficijent k_krit =. Normalni napon savijanja oko osi σm,d =.88 MPa σm,,d <= k_krit x fm,,d (.88 <= 6.65) Iskorištenje presjeka je.%

47 POZ 6 (56-7) Puno drvo crnogorica i bjelogorica - C7 Klasa uporabljivosti EUROCODE T FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 5. γ=. 6. γ=. 7. γ=. 8. γ=. 9. γ=.. γ=. KONTROLA NORMALNIH NAPONA (slučaj opterećenja 8, početak štapa) Računska uzdužna sila N = -.5 kn Poprečna sila u pravcu osi T = -. kn KONTROLA NAPONA - TLAK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =.6 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os Kh_ =.6 Faktor oblika (za pravokutni presjek) km =.7 Karakteristična tlačna čvrstoća fc,,k =. MPa Računska tlačna čvrstoća fc,,d =.58 MPa Karakteristična čvrstoća na savijanje fm,k = 7. MPa Računska čvrstoća na savijanje fm,d = 7.7 MPa Relativna vitkost λrel, =.8 Relativna vitkost λrel, =.8 Normalni tlačni napon σc,,d =.5 MPa TLAK I SAVIJANJE - VELIKA VITKOST Početna imperfekcija βc =. Koeficijent k =.56 Koeficijent k =.56 Koeficijent kc, =.6 Koeficijent kc, =.6 (σc,,d / (kc_ x fc,,d)) + km x (σm,d / fm,d) + + σm,d / fm,d <= (. <= ) Iskorištenje presjeka je.% [cm] (σc,,d / (kc_ x fc,,d)) + σm,d / fm,d + + km x (σm,d / fm,d) <= (. <= ) Iskorištenje presjeka je.% KONTROLA POSMIČNIH NAPONA (slučaj opterećenja 5, početak štapa) Poprečna sila u pravcu osi T = -. kn KONTROLA NAPONA - POSMIK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod =.8 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm =. Karakteristični posmični napon fv,k =.8 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d =.7 MPa Površina poprečnog presjeka A =. cm Stvarni posmični napon(os ) τ,d =. MPa τ,d <= fv,d (. <=.7) Iskorištenje presjeka je.7%

48 Sadržaj Osnovni podaci o modelu Ulazni podaci Ulazni podaci - Konstrukcija Ulazni podaci - Opterećenje Rezultati Statički proračun 8 Dimenzioniranje (beton)

49 Osnovni podaci o modelu Datoteka: zgrada.twp Datum proračuna: Način proračuna: D model X Teorija I-og reda Modalna analiza Stabilnost Teorija II-og reda Seizmički proračun Faze građenja Nelinearni proračun Veličina modela Broj čvorova: 89 Broj pločastih elemenata: 686 Broj grednih elemenata: 7 Broj graničnih elemenata: 75 Broj osnovnih slučajeva opterećenja: 5 Broj kombinacija opterećenja: Jedinice mjera Dužina: Sila: Temperatura: m [cm,mm] kn Celsius

50 Ulazni podaci - Konstrukcija Shema nivoa Naziv z [m] h [m] Strop.6.5 Podna ploča.. Naziv z [m] h [m] Temelji. Tabela materijala No Naziv materijala E[kN/m] m g[kn/m] at[/c] Em[kN/m] mm Beton C /7.e e-5.e+7. Beton C 5/.e e-5.e+7. Opeka/Blokovi 9.e+6...e-5 9.e+6. Setovi ploča No d[m] e[m] Materijal Tip proračuna Ortotropija E[kN/m] G[kN/m] a <>.9.5 Debela ploča Izotropna <>.5 Tanka ploča Izotropna <>.5 Opeka/Blokovi Izotropna <> Debela ploča Izotropna Setovi greda Set: Presjek: Temelji-5/9, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C /7.5e-.75e-.75e-.8e- 9.75e-.8e- 9 T 5 [cm] Set: Presjek: Temeljna greda-5/5, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C /7.5e-.e-.e-.788e- 6.5e-.6e- 5 T 5 [cm] Set: Presjek: VS-5/5, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/ 6.5e- 5.8e- 5.8e- 5.5e-.55e-.55e- 5 T 5 [cm] Set: Presjek: HS-5/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/ 5.e-.67e-.67e-.e-.6e-.667e- T 5 [cm] Set: 5 Presjek: G -5/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/.e- 8.e- 8.e-.7e- 5.8e-.e- T 5 [cm]

51 Set: 6 Presjek: G -5/6, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/.5e-.5e-.5e-.7e- 7.8e-.5e- 6 T 5 [cm] Set: 7 Presjek: G 5-5/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/.e- 8.e- 8.e-.7e- 5.8e-.e- T 5 [cm] Set: 8 Presjek: N 5-5/5, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/ 6.5e- 5.8e- 5.8e- 5.5e-.55e-.55e- 5 T 5 [cm] Set: 9 Presjek: N 6-5/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/ 5.e-.67e-.67e-.e-.6e-.667e- T 5 [cm] Set: Presjek: N 7-5/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/ 5.e-.67e-.67e-.e-.6e-.667e- T 5 [cm] Set: Presjek: G 9-5/5, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/.5e-.e-.e-.788e- 6.5e-.6e- 5 T 5 [cm]

52 Set: Presjek: G -5/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/.e- 8.e- 8.e-.7e- 5.8e-.e- T 5 [cm] Set: Presjek: G -5/, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/.e- 8.e- 8.e-.7e- 5.8e-.e- T 5 [cm] Set: Presjek: S 9-5/5, Fiktivna ekscentričnost Mat. A A A I I I - Beton C 5/ 6.5e- 5.8e- 5.8e- 5.5e-.55e-.55e- 5 T 5 [cm] Setovi površinskih ležajeva Set K,R K,R K,R 6.5e+ 6.5e+ 6.5e+ Setovi linijskih ležajeva Set K,R K,R K,R K,M Tlo [m] 6.5e+ 6.5e+ 6.5e+. 6.5e+ 6.5e+ 6.5e+

53 {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {9} {} {}{} {9} {} {} {} {} {} {} {8} {} {} {} {} {}.65 {} {} {} {} {}.8 {} {}.7 {} {} {} {}.5 {} {}.6 {5} {5} {5}.65 {6} {7} Nivo: Strop [.6 m] Nivo: Podna ploča [. m] {}.8.7 {}.5 <> {}.6 {} K_.8 H_.7 H_ {} {} {} {} {} <> {} <> V_ V_ V_ H_ {} 5.8 {} {} <> {} 5 6 V_ 7 V_ V_6 K_ H_ Nivo: Temelji [. m] Dispozicija okvira

54 {} {} M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N=.7 M=M=M=T=T=N= {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {} {} {8} {} {} ST: M=M=M=T= ST:, M=M=M=T= SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= {} {} <> <>.5 ST: M=M=, SE: ST: M=M=, SE: M=M= {} {5} <> <> <>. {} {} {}.8 {} {}.6 {} {} {} {} {} M=M=M=T=T=N=.7 M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= {} {} {} ST: M=M=M=T= ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= <> <>.5 ST: M=M=, ST: SE: M=M=, SE: M=M= {} {5} <> <>. {} {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {}.6 {} {} Okvir: H_ Okvir: H_ {} {} M=M=M=T=T=N= {} {} {} ST: M=M=M=T= ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N=.8 M=M=M=T=T=N= {} <> <>.5 ST: M=M= ST:, SE: M=M= M=M=, SE: M=M= {} <>. {} {} {} M=M=M=T=T=N=.8 M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= {} {} {} {} ST: M=M=M=T= ST: M=M=M=T=, SE: ST: M=M=M=T=N= M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= {}.7 <> <> <>.5 ST: M=M= ST:, SE: M=M= M=M=, ST: SE: M=M=, SE: M=M= {} {5} <> <> <>. {} {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {}.6 {} {} Okvir: H_ Okvir: H_

55 {} {} 5.8 {} {} {} {9} {} {} {} {9} {} ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N= =M=M=T=, SE: ST: M=M=M=T=N= M=M=M=T= ST: M=M=M=T= ST:, SE: M=M=M=T=N=, ST: SE: M=M=M=T=, M=M=M=T=N= SE:, SE: M=M=M {} {} {} M=M=M=T=T=N= <> <> <> {} M=M=M=T=T=N= {} ST: M=M=, SE: M=M= {}.95 {}.5. {} M=M=M=T=T=N= <> M=M=M=T=T=N= <> M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= ST: M=M=, SE: M=M= ST: M=M= ST:, M=M= ST: SE: M=M=, SE:, M=M= ST: SE: M=M=, SE: M=M= {} <> <> <>. {} {} {} 5.8 {} {} <> {} <> {} M=M=M=T=T=N=.95 M=M=M=T=T=N= <> {} {}.5 Okvir: V_ Okvir: V_ {} 5.8 {} <> {} ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N= {} {} {} M=M=M=T=T=N= <> <> M=M=M=T=T=N= ST: M=M=, SE: M=M= {}.95 {} {}.5. {} 5.8 {} {} <> {} ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N= {} M=M=M=T=T=N= <> {} <> M=M=M=T=T=N= ST: M=M=, SE: M=M= {} {} {}.95 {} {}.5. Okvir: V_ Okvir: V_

56 {} {} {} {} {}.5.5 {} {6} {} {7} {}.. Okvir: V_5 Okvir: V_6 {} ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= <> M=M=M=T=T=N= {}.5 {} {}.5 ST: M=M=, SE: M=M= {} {} {} <> {}. {} <> {}. {} {} Okvir: K_ Okvir: K_

57 Izometrija

58 Ulazni podaci - Opterećenje Lista slučajeva opterećenja LC Naziv px [kn] py [kn] pz [kn] Vlastita težina (g) Stalno monta strop Uporabno monta strop Opterećenje od krova Zid Komb.:.5xI+.5xII+.5xIII+IV xV Opt. : Stalno monta strop Opt. : Stalno monta strop {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {9} {} {}{} {9} {} q = -. {} {} {} {} {} {8} {} {} q = -. {} q = -. {} {} {}.65 {} {} {} {} {}.8 {} {}.7 {} {} {} {}.5 q = -. q = -. {} {} {5} p=-6.5 {7} p=-6. {5} {6} p=-9.5 {5} Nivo: Strop [.6 m] Nivo: Podna ploča [. m]

59 Opt. : Stalno monta strop Opt. : Stalno monta strop {} {} M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N=.7 M=M=M=T=T=N= {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {} {} {8} {} {} ST: M=M=M=T= ST:, M=M=M=T= SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= {} {} <> <>.5 ST: M=M=, SE: ST: M=M=, SE: M=M= p=9.5 {} {5} <> <> <>. {} {} {}.8 {} {}.6 {} {} {} {} {} M=M=M=T=T=N=.7 M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= {} {} {} ST: M=M=M=T= ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= <> <>.5 ST: M=M=, ST: SE: M=M=, SE: M=M= p=6. {} {5} <> <>. {} {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {}.6 {} {} Okvir: H_ Opt. : Stalno monta strop Okvir: H_ Opt. : Uporabno monta strop {} M=M=M=T=T=N=.8 M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= {} {} {} {} ST: M=M=M=T= ST: M=M=M=T=, SE: ST: M=M=M=T=N= M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= {}.7 <> <> <>.5 ST: M=M= ST:, SE: M=M= M=M=, ST: SE: M=M=, SE: M=M= p=6.5 {} {5} <> <> <>. {} {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {}.6 {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {} {9} {} {}{} {9} {} q = -. {} {} {} {} {} {8} {} {} q = -. {} q = -. {} {} {}.65 {} {} Okvir: H_ Nivo: Strop [.6 m]

60 Opt. : Uporabno monta strop Opt. : Uporabno monta strop {}.8.7 {}.5.6 {5}.65 p=-. {} {} {} {} {} {} {} {7} p=-. {5} q = -. {6} {} {} M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N=.7 M=M=M=T=T=N= {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {} {} {8} {} {} ST: M=M=M=T= ST:, M=M=M=T= SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= {} <> <>.5 ST: M=M=, SE: ST: M=M=, SE: M=M= p=6. {} {5} <> <> <>. {} {} {} {} {} {5} p= {} {} {}.6 {} 7 {} {} Nivo: Podna ploča [. m] Opt. : Uporabno monta strop Okvir: H_ Opt. : Uporabno monta strop.8 {} {} M=M=M=T=T=N=.7 M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= {} {} {} ST: M=M=M=T= ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= <> <>.5 ST: M=M=, ST: SE: M=M=, SE: M=M= p=. {} {5} <> <>. {} {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {}.6 {} {}.65 {} M=M=M=T=T=N=.8 M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= {} {} {} {} ST: M=M=M=T= ST: M=M=M=T=, SE: ST: M=M=M=T=N= M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= {}.7 <> <> <>.5 ST: M=M= ST:, SE: M=M= M=M=, ST: SE: M=M=, SE: M=M= p=. {} {5} <> <> <>. {} {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {}.6 {} {} Okvir: H_ Okvir: H_

61 Opt. : Opterećenje od krova Opt. : Opterećenje od krova {} {} M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N=.7 M=M=M=T=T=N= {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {} {} {8} {} {} ST: M=M=M=T= ST:, M=M=M=T= SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= {} {} <> <>.5 ST: M=M=, SE: ST: M=M=, SE: M=M= {} {5} <> <> <>. {} {} {}.8 {} p=.5 {}.6.65 {} {} {} p=.5 {} {} {} {} M=M=M=T= ST: M=M=M=T=, SE: ST: M=M=M=T=N= M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= {} M=M=M=T=T=N=.8 {} M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N=.7 M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= <> <> <>.5 ST: M=M= ST:, SE: M=M= M=M=, ST: SE: M=M=, SE: M=M= {} {5} <> <> <>. {} {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {}.6 {} {} Okvir: H_ Opt. : Opterećenje od krova Okvir: H_ Opt. : Opterećenje od krova {} {} P= {} {} ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N= {} {9} {} {} {} {9} {} ST: M=M=M=T=, SE: ST: M=M=M=T=N= M=M=M=T= ST: M=M=M=T= ST:, SE: M=M=M=T=N=, ST: SE: M=M=M=T=, M=M=M=T=N= SE:, SE: M=M=M=T= {} {} {} M=M=M=T=T=N= <> <> <> {} P=. M=M=M=T=T=N= {} ST: M=M=, SE: M=M= {}.95 {}.5. {} M=M=M=T=T=N= <> M=M=M=T=T=N= <> M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= ST: M=M=, SE: M=M= ST: M=M= ST:, M=M= ST: SE: M=M=, SE:, M=M= ST: SE: M=M=, SE: M=M= {} <> <> <>. {} {} {} P= {} {} P=9. <> <> M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= <> {} {}.95 {} {}.5 Okvir: V_ Okvir: V_

62 Opt. : Opterećenje od krova Opt. : Opterećenje od krova {} P= {} <> {} ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N= {} {} {} M=M=M=T=T=N= <> <> M=M=M=T=T=N= ST: M=M=, SE: M=M= {} P=9..95 {} {}.5. {} P= {} {} <> P=9. {} ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N= M=M=M=T=T=N= <> {} <> M=M=M=T=T=N= ST: M=M=, SE: M=M= {} {} {} {}.95 {} {}.5. Okvir: V_ Opt. : Opterećenje od krova Okvir: V_ Opt. 5: Zid {} {} P= {} {} {6} P=8.5 {} {}.95 {7} {} {}.5. {} {} M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N=.7 M=M=M=T=T=N= {}.5 M=M=M=T=T=N= {} <> <>.5 ST: M=M=, SE: ST: M=M= p=.5, SE: M=M= p=.5 {} {5} <> <> <> p=.85. {} {} {} {} {8} {} {} ST: M=M=M=T= ST:, M=M=M=T= SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= {} {}.8 {} {} {}.6 {} {} {} Okvir: V_5 Okvir: H_

63 Opt. 5: Zid Opt. 5: Zid.8 {} {} M=M=M=T=T=N=.7 M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= {} {} {} ST: M=M=M=T= ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N=.5 M=M=M=T=T=N= {} {} <> <>.5 <> <>.5 ST: M=M=, ST: SE: M=M=, SE: M=M= p=.5 : M=M= ST:, SE: M=M= p=.5 M=M=, SE: M=M= {} {5} {} <> <>. <>. {} {} {} {}.6 {}.65 {} {} M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= {} {} {} =M=T= ST: M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N=.8 {} {} Okvir: H_ Opt. 5: Zid Okvir: H_ Opt. 5: Zid {} M=M=M=T=T=N=.8 M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= {} {} M=M=M=T=T=N= {} {} {} {} ST: M=M=M=T= ST: M=M=M=T=, SE: ST: M=M=M=T=N= M=M=M=T=, SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= {}.7 <> <> <>.5 ST: M=M= ST:, SE: M=M= M=M=, ST: SE: M=M=, SE: M=M= p=.5 {} {5} <> <> <> p=.85. {} {}.5 M=M=M=T=T=N= {} {}.6 {} {} {} {9} {} {} {} {9} {} ST: M=M=M=T=, SE: ST: M=M=M=T=N= M=M=M=T= ST: M=M=M=T= ST:, SE: M=M=M=T=N=, ST: SE: M=M=M=T=, M=M=M=T=N= SE:, SE: M=M=M=T= {} M=M=M=T=T=N= <> M=M=M=T=T=N= {} <> M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= p=.5 p=.5 ST: M=M=, SE: M=M= ST: M=M= ST:, M=M= ST: SE: M=M=, SE:, M=M= ST: SE: M=M=, SE: M=M= {} <> <> <>. {} {} 5.8 {} {} <> {} <> {} M=M=M=T=T=N=.95 M=M=M=T=T=N= <> {} {}.5 Okvir: H_ Okvir: V_

64 Opt. 5: Zid {} {} {} {} {}.5 p=.5 {} {6} {} {7} {}. Okvir: V_5

65 Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV Statički proračun Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9 6.8 Temelji-5/9 Temelji-5/ Temelji-5/ Temeljna greda-5/ Temelji-5/9 Temelji-5/9.6.9 Temelji-5/9 Temeljna greda-5/5 Temelji-5/ Temelji-5/9 Temeljna greda-5/ Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9-9. Temelji-5/9 Temelji-5/ Temelji-5/ Temeljna greda-5/ Temelji-5/9 Temelji-5/ Temelji-5/9 Temeljna greda-5/5 Temelji-5/ Temelji-5/9 Temeljna greda-5/ Nivo: Temelji [. m] Utjecaji u lin. ležaju: max σ,tla= 58.9 / min σ,tla=. kn/m² Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV σ,tla [kn/m²] Nivo: Temelji [. m] Utjecaji u lin. ležaju: max s,tla= / min s,tla= -.5 m / Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV s,tla [m]/ Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temeljna greda-5/5 Temelji-5/9 Temeljna greda-5/5 Temelji-5/ Temelji-5/9 Temelji-5/9 7.5 Temeljna greda-5/ Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temelji-5/9 Temeljna greda-5/5 Temelji-5/9 Temeljna greda-5/5 Temelji-5/9-8.5 Temelji-5/9 Temelji-5/ Temeljna greda-5/ Nivo: Temelji [. m] Utjecaji u pov. ležaju: max σ,tla= 7.5 / min σ,tla= 8.65 kn/m² Nivo: Temelji [. m] Utjecaji u pov. ležaju: max s,tla= -8.5 / min s,tla= m /

66 Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV -9.6 Temelji-5/9 Temelji-5/9-6.5 Temelji-5/ Temelji-5/ Temelji-5/ Temelji-5/ Temelji-5/9 Temelji-5/ Temeljna 5.9 greda-5/5 7. Temelji-5/9 Temeljna greda-5/5.69 Temelji-5/9. Temelji-5/9 Temeljna greda-5/ Temelji-5/9-7.6 Temeljna greda-5/ Temelji-5/ Temelji-5/9 Temeljna greda-5/ Temelji-5/9 Temeljna greda-5/5 -.9 Temelji-5/ Temelji-5/9 Temelji-5/ Temelji-5/ Temelji-5/ Temelji-5/9 Temelji-5/ Nivo: Temelji [. m] Utjecaji u gredi: max M= 9. / min M= -.8 knm Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV Nivo: Temelji [. m] Utjecaji u gredi: max T= 7. / min T= -8.5 kn Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV.6 Temelji-5/9.5 Temelji-5/9 8. Temelji-5/9 Temelji-5/ Temelji-5/ Temelji-5/ Temelji-5/9 Temelji-5/ Temelji-5/ Temeljna greda-5/5 Temelji-5/9 Temeljna greda-5/5 Temelji-5/ Temeljna greda-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ G -5/ HS-5/ HS-5/ G -5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ G 5-5/ -9.9 G /6.99 G -5/ Nivo: Temelji [. m] Utjecaji u gredi: max N= 9.9 / min N= -.57 kn Nivo: Podna ploča [. m] Utjecaji u gredi: max M= 88.6 / min M= knm

67 Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV HS-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ G -5/ HS-5/ G -5/ HS-5/.5 6. G -5/ 6.9 G / 7.6 G -5/ HS-5/ HS-5/ N 6-5/ HS-5/.59 HS-5/HS-5/ -. N 6-5/ G 9-5/ HS-5/ G 9-5/ HS-5/ -5.9 HS-5/ HS-5/ -.75 HS-5/ -..9 HS-5/.7 G -5/ HS-5/ N 7-5/ -.7 HS-5/ HS-5/ G -5/ G -5/ HS-5/ G -5/HS-5/ N 5-5/5 HS-5/ HS-5/ -.9 HS-5/ -7. G / G -5/ Nivo: Podna ploča [. m] Utjecaji u gredi: max T=.56 / min T= -8. kn Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV Nivo: Strop [.6 m] Utjecaji u gredi: max M= 57. / min M= -.9 knm Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV 7.8 G -5/ HS-5/ HS-5/ N 6-5/ HS-5/ -8.5 HS-5/HS-5/ N 6-5/ G 9-5/ HS-5/ G 9-5/5 -.6 HS-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ G -5/ HS-5/ N / HS-5/ HS-5/ HS-5/ G -5/ HS-5/ G -5/ G -5/HS-5/ -6.8 N 5-5/5 HS-5/ HS-5/ 5.57 HS-5/ G -5/ G -5/ HS-5/.6 HS-5/ HS-5/ N 6-5/ HS-5/ -.67 HS-5/HS-5/ N 6-5/ HS-5/ HS-5/ HS-5/ G -5/ HS-5/ N 7-5/ HS-5/ HS-5/ G -5/ HS-5/ G 9-5/5 6.7 HS-5/ G -5/HS-5/ N 5-5/5 HS-5/ HS-5/ G 9-5/ HS-5/ HS-5/ G -5/ G -5/ Nivo: Strop [.6 m] Utjecaji u gredi: max T= 5.57 / min T= -.89 kn Nivo: Strop [.6 m] Utjecaji u gredi: max N= 9.56 / min N= -.76 kn

68 Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV 9. VS-5/ VS-5/ M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= VS-5/ VS-5/5.75. M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= S 9-5/5 VS-5/ HS-5/.6 HS-5/. G -5/ ST: M=M=M=T= ST:, M=M=M=T= SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= ST: M=M=, SE: ST: M=M=, SE: M=M= HS-5/ G -5/ Temelji-5/9 Temeljna greda-5/ VS-5/5 S 9-5/ VS-5/ VS-5/ M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= VS-5/5 -. VS-5/ M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N=.6 HS-5/ HS-5/.6 G -5/ ST: M=M=M=T= ST:, M=M=M=T= SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N=.6.6 VS-5/5 ST: M=M=, SE: ST: M=M=, SE: M=M= HS-5/ Temelji-5/ S 9-5/ VS-5/ S 9-5/5 G -5/ Temeljna greda-5/ Okvir: H_ Utjecaji u gredi: max M= 8.8 / min M= -9. knm Opt. 6:.5xI+.5xII+.5xIII+IV+.5xV Okvir: H_ Utjecaji u gredi: max T= 8.98 / min T= -. kn HS-5/ HS-5/ G -5/ ST: M=M=M=T= ST:, M=M=M=T= SE: M=M=M=T=N=, SE: M=M=M=T=N= VS-5/ VS-5/ M=M=M=T=T=N=.6 M=M=M=T=T=N= 9.9 VS-5/5 VS-5/5 M=M=M=T=T=N= M=M=M=T=T=N= -7.7 S 9-5/5 VS-5/5 ST: M=M=, SE: ST: M=M=, SE: M=M= HS-5/ G -5/ -.86 Temelji-5/ VS-5/5 S 9-5/ Temeljna greda-5/ Okvir: H_ Utjecaji u gredi: max N= 5.6 / min N= kn

69 Okvir: H_ EC (EN 99--:) POZ Z (d,pl=5. cm) C (gc =.5, gs =.5) [SP] Gornja zona: S5H (a=. cm) Donja zona: S5H (a=. cm) Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Dimenzioniranje (beton) Točka X=9. m; Y=5.8 m; Z=.55 m Pravac : (a= ) Msd =.5 knm Nsd = kn Nije potrebna armatura. Odabrano (gornja zona): Ab zid - g.z. - Q-5 Ø8/5 (.5 cm²/m) Odabrano (donja zona): Ab zid - d.z. - Q-5 Ø8/5 (.5 cm²/m) Postotak armiranja:.7% Pravac : (a=9 ) Msd =. knm Nsd = kn Nije potrebna armatura. Odabrano (gornja zona): Ab zid - g.z. - Q-5 Ø8/5 (.5 cm²/m) Odabrano (donja zona): Ab zid - d.z. - Q-5 Ø8/5 (.5 cm²/m) Postotak armiranja:.7% Nivo: Temelji [. m] EC (EN 99--:) POZ TS (d,pl=9. cm) C (gc =.5, gs =.5) [SP] Gornja zona: S5H (a=. cm) Donja zona: S5H (a=. cm) Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Točka X=. m; Y=5.8 m; Z=. m Pravac : (a= ) Msd =. knm Nsd =. kn εb/εa = -.8/5. Ag =. cm²/m Ad =.8 cm²/m Odabrano (gornja zona): Tem. stope - g.z. Ø/5 (7.5 cm²/m) Odabrano (donja zona): Tem. stope - d.z. Ø/5 (7.5 cm²/m) Postotak armiranja:.7% Pravac : (a=9 ) Msd = -9. knm Nsd =. kn εb/εa = -.8/5. Ag =.76 cm²/m Ad =. cm²/m Odabrano (gornja zona): Tem. stope - g.z. Ø/5 (7.5 cm²/m) Odabrano (donja zona): Tem. stope - d.z. Ø/5 (7.5 cm²/m) Postotak armiranja:.7% Nivo: Temelji [. m] EC (EN 99--:) POZ TP (d,pl=5. cm) C (gc =.5, gs =.5) [SP] Gornja zona: S5H (a=. cm) Donja zona: S5H (a=. cm) Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Točka X=5. m; Y=5.8 m; Z=. m Pravac : (a= ) Msd = 5. knm Nsd =. kn εb/εa = -.9/5. Ag =. cm²/m Ad =.6 cm²/m Odabrano (gornja zona): Tem. ploča - g.z. Ø/ (5.9 cm²/m) Odabrano (donja zona): Tem. ploča - d.z. Ø/ (9. cm²/m) Postotak armiranja: % Pravac : (a=9 ) Msd =.6 knm Nsd =. kn εb/εa = -.7/5. Ag =. cm²/m Ad = 5.7 cm²/m Odabrano (gornja zona): Tem. ploča - g.z. Ø/ (5.9 cm²/m) Odabrano (donja zona): Tem. ploča - d.z. Ø/ (9. cm²/m) Postotak armiranja: % POZ G (67-85) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.7m Ø Ø6 Ø8/5 (m=) Nu = Tu = Tu = Mu = Mu = 5.6 kn.78 kn.5 kn.65 knm -.66 knm εb/εa = -.5/5. As =. +.` =. cm² As =.9 +.` =.5 cm² As =. +.` =. cm² As =. +.` =. cm² Asw =.77 cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/5(m=) =.5 cm²/m] Postotak armiranja:.% `) - dodatna uzdužna armatura za prihvat torzije. Ø Ø 5 [c m ] POZ G (56-779) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.9m 6 Ø Ø6 Ø8/5 (m=) Nu = Tu = Tu = Mu = Mu = 77.5 kn 8. kn -. kn -. knm 77.7 knm εb/εa = -.667/5. As =. +.` =. cm² As =. +.` =. cm² As =. +.8` =.8 cm² As =. +.8` =.8 cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/5(m=) =.5 cm²/m] Postotak armiranja:.6% `) - dodatna uzdužna armatura za prihvat torzije. Ø 5 Ø [cm ]

70 POZ G 5 ( ) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.97m Ø Ø6 Ø8/5 (m=) Nu = Tu = Tu = Mu = Mu = 6.6 kn -9.7 kn -.6 kn. knm.9 knm εb/εa = -.58/5. As =.7 +.` =.7 cm² As =. +.` =. cm² As =. +.6` =.6 cm² As =. +.6` =.6 cm² Asw =.7 cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/5(m=) =.5 cm²/m] Postotak armiranja:.% `) - dodatna uzdužna armatura za prihvat torzije. Ø Ø 5 [c m ] POZ S 9 ( ) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv li, =. m (l = 5.) li, =. m (l = 5.) Nepomična konstrukcija Presjek - x =.m 5 Ø Ø Ø 8/ (m = ) Nu = Tu = Tu = Mu = Mu = Mu = kn 5.89 kn kn -.9 knm knm -.8 knm εb/εa = -.5/.5 As =. cm² As =. cm² As =. cm² As =. cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/(m=) =.9 cm²/m] Ø 5 Ø [c m ] Postotak armiranja:.97% POZ VS (88-779) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv li, =.5 m (l = 8.5) li, =.5 m (l = 8.5) Nepomična konstrukcija Presjek - x =.m Ø Nu = -.7 kn Tu =.57 kn Tu = 6.78 kn Mu =. knm Mu = 5.7 knm Mu = -.5 knm Nije potrebna armatura. 5 Ø 8 / 5 ( m = ) Ø 5 [c m ] POZ HS (6-76) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.8m Ø 5 Ø Ø 8 / 5 ( m = ) [c m ] Nu = Tu = Tu = Mu = Mu = 7. kn.7 kn.7 kn -. knm -. knm εb/εa = -./5. As =.6 cm² As =. cm² As =. cm² As =. cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/5(m=) =. cm²/m] Postotak armiranja:.9% POZ N 5 (5-775) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.m 5 Ø 6 5 Ø Ø 8 / ( m = ) [c m ] Nu = Tu = Tu = Mu = Mu = 6.7 kn -5.5 kn.8 kn -.9 knm 5.5 knm εb/εa = -.5/8.77 As = 6.6 cm² As =. cm² As =. cm² As =. cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/(m=) = 5. cm²/m] Postotak armiranja:.65%

71 POZ N 6 (99-6) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.65m Ø εb/εa = -.5/.5 As =.5 cm² As =. cm² As =. cm² As =. cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/(m=) =.5 cm²/m] Postotak armiranja:.7% Presjek - x =.65m Ø Nu = Tu = Mu = Mu = -.5 kn.8 kn -.6 knm 8. knm εb/εa = -.5/.5 As =.5 cm² As =. cm² As =. cm² As =. cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/(m=) =.5 cm²/m] Ø 8 / ( m = ) Ø 8 / ( m = ) Postotak armiranja:.7% Nu = Tu = Mu = Mu = Ø kn -.67 kn -.6 knm 8. knm [c m ] Ø 5 [c m ] POZ N 7 (-7) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.m Ø 5 Ø Ø 8 / ( m = ) [c m ] Nu = Mu = Mu = -. kn -.8 knm. knm εb/εa = -.6/5. As =. cm² As =. cm² As =. cm² As =. cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/(m=) =.5 cm²/m] Postotak armiranja:.9% POZ G 9 (6-89) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.5m Ø Ø εb/εa = -.65/5. As =.99 +.` =. cm² As =. +.` =. cm² As =. +.7` =.7 cm² As =. +.7` =.7 cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/5(m=) =. cm²/m] Postotak armiranja:.68% `) - dodatna uzdužna armatura za prihvat torzije. Presjek - x =.5m Ø Ø Nu = Tu = Tu = Mu = Mu =.7 kn 8.99 kn -. kn -.6 knm 8.6 knm εb/εa = -.65/5. As =.99 +.` =. cm² As =. +.` =. cm² As =. +.7` =.7 cm² As =. +.7` =.7 cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/5(m=) =. cm²/m] Postotak armiranja:.68% 5 Ø8/5 (m=) 5 Ø8/5 (m=) Ø Ø Nu = Tu = Tu = Mu = Mu = 5.7 kn -6.5 kn -. kn -.6 knm 8.6 knm [c m ] Ø 5 Ø [c m ] POZ G (-9) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.9m Ø Ø Ø8/5 (m=) Nu = Tu = Tu = Mu = Mu = -.6 kn.8 kn. kn.8 knm -.99 knm εb/εa = -.6/5. As =. cm² As =.5 cm² As =. cm² As =. cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/5(m=) =. cm²/m] Postotak armiranja:.7% Ø Ø 5 [c m ]

72 POZ G (889-76) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.8m Ø Ø6 Ø8/ (m=) Nu = Tu = Tu = Mu = Mu =.8 kn -6. kn. kn -.7 knm -9. knm εb/εa = -.9/5. As =. +.6` =.6 cm² As =.6 +.6` =.66 cm² As =. +.` =. cm² As =. +.` =. cm² Asw =.9 cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/(m=) =.9 cm²/m] Postotak armiranja:.% `) - dodatna uzdužna armatura za prihvat torzije. Ø Ø 5 [c m ] POZ TG (77-569) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.55m 5 Ø Ø Ø8/ (m=) Nu = Tu = Tu = Mu = Mu = -5.8 kn.69 kn. kn -. knm -.8 knm εb/εa = -.7/5. As =. +.` =. cm² As =.78 +.` =.9 cm² As =. +.5` =.5 cm² As =. +.5` =.5 cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/(m=) =.5 cm²/m] Postotak armiranja:.6% `) - dodatna uzdužna armatura za prihvat torzije. Ø Ø 5 [c m ] POZ ( ) EC (EN 99--:) C (gc =.5, gs =.5) [SP] S5H Dimenzioniranje jednog slučaja opterećenja:.5xi+.5xii+.5xiii +.xiv+.5xv Presjek - x =.97m Ø Ø Ø8/5 (m=) Nu = Tu = Tu = Mu = Mu = -. kn -.87 kn. kn. knm 6.56 knm εb/εa = -.796/5. As =.7 cm² As =. cm² As =. cm² As =. cm² Asw =. cm²/m (m=) [Odabrano Asw = Ø8/5(m=) =. cm²/m] Postotak armiranja:.85% Ø Ø 5 [c m ]

73 Proizvodi / Građevni proizvodi a) Beton Razred čvrstoće C5/ Čvrstoća, fck 5 [MPa] f, f ctm ck f 8, E ck cm Vlačna čvrstoća betona,6 [MPa] Modul elastičnosti,5 [GPa] Prostorna težina 5, [kn/m³] Koeficijent sigurnosti za beton, γc,5 b) Armatura Vrsta B5 B rebrasta Granica razvlačenja, fyk 5 [MPa] Modul elastičnosti, Es [GPa] Koeficijent sigurnosti za armaturu, γs,5 c) Opečna ispuna Prostorna težina 7, [kn/m³] d) Cement Razred N Utjecaj vrste cementa α = αds = αds =, e) Uvjeti izvedbe i korištenja Relativna vlažnost zraka okoliša HR = 5 [%] Vrijeme nanošenja opterećenja t,t = 8 [dana] t 9 t, 5,T t,,t 8 [dana] Vrijeme kada počinje sušenje betona ts = 5 [dana] Vrijeme promatranja deformacija 7 god t = 555 [dana] ninoljustina.com.hr Fert [EN 99--:]

74 Izmjere / Izmjere a) Poprečni presjek - zajedničke osobine svih pozicija Stropni uložak Visina, H 6 [mm] Širina, W 5 [mm] Rešetkaste gredice Visina, H 5 [mm] Promjer gornjeg pojasa, Ø 7, [mm] Promjer dijagonala, Ø 5, [mm] Promjer donjeg pojasa, Ø 7, [mm] Korak dijagonala, Ps [mm] Gredice Širina, W [mm] Tlačna ploča Debljina ( 5 mm), hf [mm] Zaštitni sloj armature, c [mm] Statička visina poprečnog presjeka, d 7 [mm] W L W h f H b) Izmjere ovisne o poziciji POZ L i bw beff h y NA(I) S(I) I(I) W(I) y NA(II) S(II) I(II) m kom mm mm mm mm mm ³ mm mm ³ mm mm ³ mm POZ6, 7 57, 8,7E+,E+8,6E+6 58,E+ 9,E+7 POZ7 5,7 9 8, 9,E+,E+8,E+6 68,E+,6E+8 POZ8, 7 57, 8,7E+,E+8,6E+6 58,E+ 9,E+7 POZ 5,9 9 8, 9,E+,E+8,E+6 68,E+,6E+8 POZ, 7 57, 79,E+,E+8,E+6 9,6E+ 6,7E+7 POZ,9 7 57, 79,E+,E+8,E+6 9,6E+ 6,7E+7,,E+,E+,E+,E+,E+,,E+,E+,E+,E+,E+,,E+,E+,E+,E+,E+,,E+,E+,E+,E+,E+ L = svijetli raspon i = količina gredica u hrptu/rebru I = neraspucani beton II = raspucani beton ninoljustina.com.hr Fert [EN 99--:]