DOI: Građevinar 12/2018 Primljen / Received: Ispravljen / Corrected: Prihvaćen / Accepted
|
|
- Cvetka Štefan
- пре 5 година
- Прикази:
Транскрипт
1 DOI: Primljen / Received: Ispravljen / Corrected: Prihvaćen / Accepted: Dostupno online / Available online: Duljina kritičnog područja AB stupova pri različitim razinama uzdužnog opterećenja Autori: Prethodno priopćenje Duljina kritičnog područja AB stupova pri različitim razinama uzdužnog opterećenja Dr.sc. Mounir Ait Belkacem, dipl.ing.građ. Nacionalni istraživački centar za potres Sveučilište Saad Dahlab, Alžir Građevinski fakultet ait_belkacem1@yahoo.fr U radu se procjenjuje seizmičko ponašanje AB stupova pri različitim razinama uzdužnog opterećenja. Na temelju rezultata ispitivanja provedenih na ukupno 16 uzoraka AB stupova izloženih različitim razinama uzdužnog opterećenja, predložena je jednadžba koja povezuje duljinu kritičnog područja s primijenjenim uzdužnim opterećenjem, te je uspoređena s alžirskim normama za potres RPA99/V2003. Rezultati su pokazali da je prema navedenim normama duljina kritičnog područja podcijenjena pri visokoj razini uzdužne sile. Ključne riječi: armiranobetonski stupovi, uzdužno opterećenje, kritično područje, duktilnost Preliminary note Confined length of reinforced concrete columns at various axial load levels Prof.dr.sc. Hakim Bechtoula, dipl.ing.građ. Nacionalni istraživački centar za potres bechhakim@gmail.com The seismic performance of reinforced concrete columns subjected to various levels of axial load is assessed in the paper. An equation relating the confined region to the applied axial load is proposed and compared to the Algerian seismic code RPA99/V2003 specifications, based on the concrete spalling length measured on 16 specimens under different axial load ratios, obtained from the experiments. Results indicate that the length of the confined region of a column subjected to high axial load is underestimated in the above mentioned specifications. Key words: reinforced concrete columns, axial load, confined region, ductility Prof.dr.sc. Nouredine Bourahla, dipl.ing.građ. Sveučilište Saad Dahlab, Alžir Građevinski fakultet nbourahla@univ-blida.dz Adel Ait Belkacem, dipl.ing.građ. Sveučilište znanosti i tehnologije Ezzouar Adel.AitBelkacem@keller-algerie.com Vorherige Mitteilung Länge des kritischen Bereichs von Stahlbetonpfeilern bei unterschiedlichen Niveaus der Längsbelastung In der Abhandlung wird das seismische Verhalten von Stahlbetonpfeilern bei unterschiedlichen Niveaus der Längsbelastung eingeschätzt. Basierend auf den Ergebnissen der Untersuchungen, die an insgesamt 16 Proben von Stahlbetonpfeilern durchgeführt wurden, die unterschiedlichen Niveaus der Längsbelastung ausgesetzt waren, wird eine Gleichung vorgeschlagen, welche die Länge des kritischen Bereichs mit der angewendeten Längsbelastung verbindet, und diese wurde mit den algerischen Erdbebennormen RPA 99/V2003 verglichen. Die Ergebnisse zeigten, dass gemäß den angeführten Normen die Länge des kritischen Bereichs bei hohem Niveau der Längskraft unterschätzt wird. Schlüsselwörter: Stahlbetonpfeiler, Längsbelastung, kritischer Bereich, Dehnbarkeit 1023
2 1. Uvod Najčešća oštećenja AB stupova zbog potresa su gnječenje betona u tlaku, izvijanje uzdužne armature i otvaranje spona. Ta se oštećenja događaju zbog nedovoljnog ovijanja AB stupova u blizini spojeva s gredama, neprikladnog oblikovanja spona i velikih uzdužnih opterećenja. Proteklih 30 godina provedena su brojna istraživanja o ponašanju AB stupova izloženih savijanju. Mnogi parametri, kao što su veličina uzdužnog opterećenja, koeficijent armiranja sponama, oblikovanje spona, koeficijent armiranja uzdužnom armaturom, čvrstoća betona i granica popuštanja čelične armature mogu utjecati na seizmičko ponašanje AB stupova [1-16]. Svrha ovog istraživanja je ispitivanje seizmičkog ponašanja AB stupova analizom učinka značajnijih parametara na njihovu učinkovitost. Za ispitane uzorke razvijeni su i analizirani numerički modeli. Analitički rezultati se poklapaju s rezultatima eksperimentalnog ispitivanja. Osim što se analizom može precizno procijeniti krutost, opterećenje i deformacija pri vršnom opterećenju, moguće je procijeniti i postkritično ponašanje. Rezultati su pokazali da oba faktora, intenzitet Slika 1. Dimenzije uzoraka i postavke ispitivanja za manje uzorke [17, 18]: a) Detalji armiranja; b) Postavke ispitivanja uzdužnog opterećenja i koeficijent armiranja sponama, imaju značajan utjecaj na čvrstoću, maksimalne pomake i sposobnost disipacije energije u stupovima. U ovom je radu utjecaj uzdužnog opterećenja detaljno razmotren kroz analizu rezultata eksperimentalnog ispitivanja. Ispitano je 16 konzolnih stupova kvadratnog poprečnog presjeka, koji su prikazani na slikama 1. i 2., a izloženi su jednoosnim i dvoosnim horizontalnim pomacima u kombinaciji s različitim vrijednostima uzdužnog opterećenja [17, 18]. Na kraju je predložena jednadžba koja povezuje duljinu kritičnog područja stupova s iznosom primijenjenog uzdužnog opterećenja i uspoređena s izrazima iz alžirskih normi za potres RPA 99 / v2003, Eurokoda 8 i ACI 315. [19-21]. 2. Svojstva materijala i postavke za ispitivanja U ovom je istraživanju ispitano 16 konzolnih stupova kvadratnog poprečnog presjeka, a izloženi su jednoosnim i dvoosnim horizontalnim opterećenjem u kombinaciji s različitim iznosima uzdužnog opterećenja. Uzorci su dimenzionirani tako da se slom javlja uslijed savijanja. Uzorci su opterećeni pomoću triju hidrauličnih preša, kojima se unose pomaci na vrhu stupa u tri ortogonalna smjera kao što je prikazano na slikama 1. i 2. Ispitane varijable i dimenzije uzoraka prikazane su u tablici 1. U toj su tablici prikazane i mehaničke karakteristike uzdužne i poprečne armature te tlačna čvrstoća betona. Uzorci su opterećeni u dva ciklusa pri kutovima rotacije od 0,25 %, 0,5 %, 1 %, 1,5 %, 2 %, 3 % i 4 % za manje uzorke. Za veće su uzorke kutovi rotacije iznosili 0,25 %, 0,5 %, 0,75 %, 1 %, 2 %, 3 %, i 4 %. Uzorak L2NVC je ispitan u četiri ciklusa, a kutovi rotacije su iznosili 0,25 %(4), 0,5 %(4), 0,25 %(2), 0,75 %(4), 1 %(4), 0,75 %(2), 2 %(4), 3 %(4), 2 %(2), i 4 %(4). Iznos osnog opterećenja ovisio je o primijenjenom momentu [17, 18]. 3. Rezultati eksperimentalnog ispitivanja 3.1. Utjecaj uzdužnog opterećenja na histereznu petlju normaliziranog horizontalnog opterećenja i kuta rotacije Slika 2. Dimenzije uzoraka i postavke ispitivanja za veće uzorke [17, 18]: a) Detalji armiranja; b) Postavke ispitivanja Povećanje vrijednosti konstantnog uzdužnog opterećenja s 0,3f c na 0,6f c pri jednoosnom horizontalnom opterećenju uzrokovat će smanjenje 1024
3 Duljina kritičnog područja AB stupova pri različitim razinama uzdužnog opterećenja Tablica 1. Geometrijska svojstva, opterećenja i armatura ispitanih stupova [17, 18] Konfiguracija uzoraka Ispitne varijable Br. Oznaka uzorka Širina stupa D [mm] Smicanje raspona L [mm] Čvrstoća betona f c [MPa] Uzdužni stup (omjer) Posmični stup (omjer) Aksijalna sila (aksijalna snaga u sustavu f c D 2 ) Nagib u normaliziranom momentu - aksijalnom odnosu sile Smjer horizontalnog opterećenja 1 D1N3 Konstanta (0,3) Uni 2 D1N6 12-Ø13 Ø4/40 Konstanta (0,6) 3 D2N ,6 2,44 % 0,50 % Konstanta (0,3) MPa 485 MPa Bi 4 D2N6 Konstanta (0,6) D1NVA 1,39 12-Ø13 Ø4/40 Uni 6 D1NVB 2, ,8 2,60 % 0,52 % Raznoliko (0-0,6) 7 D2NVA 467 MPa 604 MPa 1,04 Bi 8 D2NVB 1,66 9 L1D60 12-Ø25 Ø13/100 Konstanta (0,6) 0 Uni 10 L1N ,2 1,69 % 0,85 % 11 L1NVA 388 MPa 524 MPa Raznoliko (0-0,6) 2,47 Bi 12 L2NVA L1N6B 12-Ø25 Ø13/100 Konstanta (0,6) 0 Uni 14 L2N6B ,2 1,94 % 0,91 % 15 L2NVB 388 MPa 524 MPa Raznoliko (0-0,6) 3,36 Bi 16 L2NVC deformacijskog kapaciteta, koji je u ovom radu definiran kao deformacija pri kojoj je došlo do 20 postotnog smanjenja nosivosti na savijanje, i dodatno smanjenje nosivosti na savijanje nakon vršnog opterećenja. Međutim, histerezna petlja za uzorke opterećene velikim uzdužnim silama bit će pogodnija od petlje za uzorke opterećene umjerenim uzdužnim silama, kao što je prikazano na slici Utjecaj kosog savijanja na odnos normaliziranog horizontalnog opterećenja i kuta rotacije Uzorci izloženi kosom savijanju su imali manju nosivost na savijanje za 0,3f c u odnosu na jednoosno opterećene stupove, dok je s druge strane disipirana veća količina energije, kao što je prikazano na slikama 4.a i 4.b. Uzorci izloženi kosom savijanju za 0,6f c imali su manju nosivost na savijanje, deformacijski kapacitet i disipirana je manja količina energije u odnosu na jednoosno opterećene stupove, kao što je prikazano na slikama 4.c i 4.d. To se može pripisati oštećenju betona, pri kosom savijanju su sve četiri plohe poprečnog presjeka izložene visokim tlačnim naprezanjima, dok su kod uzoraka izloženih jednoosnom opterećenju samo dvije plohe izložene visokim tlačnim naprezanjima Odnos uzdužne deformacije i normalizirane zakrivljenosti Slika 3. Manji uzorci opterećeni konstantnim uzdužnim opterećenjem i jednoosnim horizontalnim opterećenjem: normalizirano horizontalno opterećenje u odnosu na kut rotacije [17, 18] Intenzitet uzdužnog opterećenja ima značajan utjecaj na skraćenje stupova, kao što se može vidjeti na slici 5. Uzdužna deformacija je definirana kao omjer produljenja/skraćenja, mjereno na dnu stupa na duljini jednakoj statičkoj visini, i statičke visine stupa. Kao što se može vidjeti uzorak D1N3, 1025
4 Slika 4. Utjecaj kosog savijanja na odnos normaliziranog horizontalnog opterećenja i zaokreta [17, 18]: a) D1N3 vs. D2N3 -EW; b) D1N3 vs. D2N3 -NS; c) D1N6 vs. D2N6 -EW; d) D1N6 vs. D2N6 -NS Slika 5. Manji uzorci izloženi konstantnom uzdužnom i jednoosnom horizontalnom opterećenju: odnos uzdužne deformacije i normalizirane zakrivljenosti [17, 18]: a) D1N3; b) D1N6 izložen jednoosnom horizontalnom i umjerenom vertikalnom opterećenju od 0,3f c, doživljava značajnije produljenje u iznosu 0,35 %, od skraćenja u iznosu 0,15 %. Uzorak D1N6, izložen dvostruko većoj vrijednosti tlačnog opterećenja u odnosu na D1N3, doživljava samo skraćenje. Treba napomenuti da je pri dvoosnom opterećenju uzorak D2N3 doživio samo skraćenje, iako je izložen umjerenom opterećenju 0,3f c, kao što se vidi na slici
5 Duljina kritičnog područja AB stupova pri različitim razinama uzdužnog opterećenja Slika 6. Manji uzorci izloženi konstantnom uzdužnom opterećenju i dvoosnom horizontalnom opterećenju: odnos uzdužne deformacije i normalizirane zakrivljenosti [17, 18]: a) D2N6 ; b) D2N3 Može se zaključiti da smjer rezultantne horizontalne sile i veličina uzdužnog opterećenja imaju značajan utjecaj na seizmičko ponašanje stupova Raspodjela deformacija u uzdužnoj i poprečnoj armaturi Slika 7. Veliki uzorci izloženi konstantnom uzdužnom opterećenju i jednoosnom horizontalnom opterećenju: odnos uzdužne deformacije i normalizirane zakrivljenosti [17, 18] Tijekom ispitivanja najprije je došlo do odlamanja zaštitnog sloja betona, a zatim do izvijanja ugaone uzdužne armature. Kako se opterećenje povećavalo, tako se beton na uglovima stupa počeo gnječiti, a nosivost se postupno smanjivala kako su se oštećenja širila prema jezgri presjeka. To se može vidjeti na slici 8., koja pokazuje raspodjelu naprezanja na istočnoj strani poprečne armature, pri pomaku stupa od 1 % i 3 %, na tri različita mjesta duž stupa, kao što je prikazano na slici 9.b. Deformacija u vanjskoj sponi se počela smanjivati s povećanjem deformacije na unutarnjim sponama. To znači da je beton na periferiji jezgre bio znatno oštećen, pa je Slika 8. Raspodjela deformacija u poprečnoj armaturi za L1N6B [17, 18]: a) pomak od 1 %; b) pomak od 3 % 1027
6 efektivna površina betona znatno smanjena. Uzimajući u obzir oštećenja i rezultate koji su dobiveni na temelju raspodjele deformacija poprečne armature, presjek stupa podijeljen je u nekoliko područja. Ta su područja prikazana na slici 10., i označena brojevima od 1 do 4. Broj na svakom području označava redoslijed gnječenja betona. Slika 11. Raspodjela deformacija uzdužne armature [17, 18] 4. Zabilježena oštećenja Slika 9. a) uzdužna ojačanja; b) poprečna ojačanja Slika 10. Redoslijed pojave oštećenja u presjeku (po zonama) Raspodjela deformacija ugaone uzdužne armature po visini stupa pri 2-postotnom pomaku prikazana je na slici 11. Maksimalna deformacija je izmjerena u drugom ili trećem sloju, kao što se može vidjeti na slici 8.a. Za uzorke L1D60 izložene jednoosnom horizontalnom opterećenju u smjeru sjever-jug i uzdužnom opterećenju od 60 %, odlamanje zaštitnog sloja betona doseglo je visinu od 1,5 statičke visine presjeka. Oštećenje zaštitnog sloja odlamanjem zabilježeno je na uzorcima L1N60 na visini 1 do 1,5 statičke visine od dna stupa. Uzdužna armatura u sjeveroistočnom i sjeverozapadnom uglu se izvila na visini od 0,5 statičke visine, mjereno od dna stupa. Djelomično izvijanje uzdužne armature zabilježeno je na uzorku D1N6B, a zaštitni sloj se odlomio na visini od 1,0 do 1,4 statičke visine, mjereno od dna stupa. U uzorku L1N6B, samo su se dvije uzdužne šipke izvile od njih ukupno 12 tijekom ispitivanja, a pukotine na zapadnoj strani stupa bile su široke između 4 i 5 mm. Odlamanje zaštitnog sloja betona doseglo je visinu 0,5 do 1,4 statičke visine. Za uzorke L2N6B, izložene kosom savijanju, odlamanje zaštitnog sloja betona doseglo je visinu od 1,1 do 1,6 statičke visine, pri kutu zaokreta od 3 %. Vertikalne pukotine uočene pri ispitivanju dosegle su visinu 1,6 statičke visine od dna stupa. Deset od dvanaest armaturnih šipki izvile su se do kraja ispitivanja. Izvijene šipke imale su oblik slova "S" na visini između 0,2 i 0,8 statičke visine, mjereno od temelja stupa. Iz promatranih oštećenja uzoraka različitih veličina (mali/veliki) može se zaključiti sljedeće: Područje stupa u kojem dolazi do odlamanja zaštitnog sloja betona značajno se povećava s veličinom stupova, kao što je prikazano na slici 12. Jasno je vidljivo da je kod manjih stupova područje oštećenja značajno manje. Izvijanje uzdužnih šipki je izraženije kod većih stupova za isti pomak, kao što je prikazano na slici 13. Može se zaključiti da veličina stupova također ima značajan utjecaj na seizmičko ponašanje stupova, a posebno na vrstu oštećenja. 1028
7 Duljina kritičnog područja AB stupova pri različitim razinama uzdužnog opterećenja gdje je h e svijetla visina stupa, a D je najveća dimenzija poprečnog presjeka stupa. Prema izrazima (1), (2) i (3) kritična duljina je neovisna o veličini uzdužnog opterećenja, što nije u skladu s rezultatima eksperimentalnog ispitivanja. S. Watson [22] je predložio izraz za određivanje kritične duljine stupa koja uzima u obzir intenzitet uzdužnog opterećenja, izraz (4): (4) Slika 12. Oštećenja na uzorcima izloženima konstantnim uzdužnim opterećenjem i jednoosnim horizontalnim opterećenjem [17, 18]: a) Veliki uzorak; b) Manji uzorak Zahtijevana kritična duljina predložena je na temelju izmjerenih duljina odlamanja zaštitnog sloja betona, uslijed različitih uzdužnih opterećenja, a prikazane su u tablici 2. Tablica 2. Duljine oštećenja na stupu [Lc ( %D)] [17, 18] Uzorak f c L c [%D] D1N3 0,3 0,84 D2N3 0,3 1,16 D1NVA 0,3 1 D1NVB 0,3 0,58 D2NVA 0,3 0,88 D2NVB 0,3 1,19 L1NVA 0,3 1,5 L2NVA 0,3 1,5 Slika 13. Širenje poprečne armature i odlamanje betona na uglovima stupa [17,18] 5. Predložena jednadžba za kritičnu duljinu stupa Duljina kritičnog područja Lc u blizini spojeva stup-greda i pri dnu stupa prema alžirskim normama za potres RPA 99/v2003, ACI 315 i Eurocodu 8 [19-21] iznosi, redom: (1) L2NVB 0,3 1,52 L2NVC 0,3 1,61 D1N6 0,6 1,36 D2N6 0,6 1,8 L1D60 0,6 1,5 L1N60 0,6 1,5 L1N6B 0,6 1,43 L2N6B 0,6 1,61 Na temelju ispitivanja se predlaže jednadžba (5): (2) (5) (3) Prema predloženoj jednadžbi, duljine kritičnog područja iznose L c = 1,42D i 1,8D za N/f c = 0 i 0,
8 Tablica 3. Usporedbe kritičnih duljina u različitim normama i ispitivanju RPA 2003 Eurocode 8 ACI 315 Watsonova jednadžba Predložena jednadžba Uzorak Promjer i duljina stupa (mm) D1N3 D2N3 D1NVA D1NVB D2NVA D2NVB 0,3 D = 250 L = 625 D = 242 L = 625 L1NVA D = 600 L2NVA L = 1200 L2NVB D = 560 L2NVC L = 1200 L1D60 L1N60 D = 600 L = 1200 L1N6B D = 560 0,6 L2N6B L = 1200 D1N6 D = 250 D2N6 L = 625 2,4 D 2,4 D 2 D 2,48 D 2,48 D 2,06 D D 1,5 D D 1,07 D 1,5 D D D 1,5 D D 1,07 D 1,5 D D 2,4 D 2,4 D 2 D 1,84 D 1,6 D 2,68 D 1,8 D Za iste vrijednosti uzdužnog opterećenja, Watsonovom jednadžbom određene su sljedeće vrijednosti: L c = 1,0D i 2,68D. Watsonova jednadžba i u radu predložena jednadžba uspoređene su s rezultatima istraživanja na slici 14. Kao što se može vidjeti, Watsonova jednadžba podcjenjuje kritičnu duljinu stupa za vrijednosti uzdužnog opterećenja N/f c 0,2, i precjenjuje ju iznad te vrijednosti. uzdužnim tlačnim opterećenjima 0,6f c, definiranima prema alžirskim normama za potres RPA99/v2003, podcijenjena. Duljinu kritičnog područja u normi treba povećati kako bi se spriječilo moguće otkazivanje stupova izvan područja plastičnih zglobova. Na primjer, alžirske norme za potres, ACI 315 i Eurocode 8, za uzorke L2N6B predlažu kritičnu duljinu od 1,07D, 1,0D i 1,5D, što je manje od kritične duljine 1,6D, koja je dobivena na temelju eksperimentalnih ispitivanja, kao što je prikazano u tablici Zaključak Slika 14. Pretpostavljena kritična duljina stupa i rezultati ispitivanja Uočena oštećenja velikih uzoraka pokazuju da je duljina potencijalnih plastičnih zglobova za stupove s visokim U ovom su radu prikazani i objašnjeni neki od značajnijih rezultata eksperimentalnih programa koji su provedeni na 16 armiranobetonskih stupova s različitim razinama uzdužnog opterećenja. Glavni zaključci ovog istraživanja su sljedeći: Uočena oštećenja na velikim uzorcima su pokazala da je duljina potencijalnog plastičnog zgloba stupa opterećenog uzdužnom tlačnom silom iznosa 0,6f c, koji su dani u alžirskim normama za potres RPA 99/v2003, podcijenjena. Zahtijevana kritična duljina stupa mora biti veća kako bi se spriječio lom stupa izvan ovijenog područja. Na temelju podataka dobivenih eksperimentalnim ispitivanjem, predložena je jednadžba koja u obzir uzima veličinu stupova i intenzitet uzdužnog opterećenja. 1030
9 Duljina kritičnog područja AB stupova pri različitim razinama uzdužnog opterećenja Smjer rezultante horizontalnog opterećenja, jednoosnog ili dvoosnog, ima značajan utjecaj na seizmičko ponašanje stupova, kao i na vrstu oštećenja. Poprečni presjek stupova podijeljen je na područja od 1 do 4, na temelju zabilježenih oštećenja stupova i rezultata ekstenzometra za poprečnu armaturu, a područja su određena na temelju redoslijeda gnječenja betona. Područje odlamanja zaštitnog sloja betona značajno se povećava kod većih uzoraka. To je uočeno pri vizualnom pregledu stupova. Izvijanje uzdužne armature je značajnije kod većih uzoraka (pri istom pomaku). LITERATURA [1] Azizinamini, A., Corley, W.G., Johal, L.S.P.: Effects of transverse reinforcement on seismic performance of columns, ACI Structural Journal, 89 (1992) 4, pp [2] Lam, S.S.E., Wu, B., Wong, Y.L., Wang, Z.Y., Liu, Z.Q., Li, C.S.: Drift capacity of rectangular reinforced concrete columns with low lateral confinement, ASCE, Structural Engineering, 129 (2003) 6, pp [3] Lynn, A.C., Moehle, J.P., Mahin, S.A., Holmes, W.T.: Seismic evaluation of existing reinforced concrete building columns, Earthquake Spectra, 12 (1996) 4, pp [4] Saatciolglu, M., Ozcebe, G.: Response of reinforced concrete columns to simulated seismic loading, ACI Structural Journal, 86 (1989) 1, pp [5] Sargin, M., Ghosh, S.K., Handa, V.K.: Effects of Lateral Reinforcement Upon the Strength and Deformation Properties of Concrete, Magazine of Concrete Research, 23 (1971) 75, pp. 99. [6] Skeikh, S.A., Khoury, S.S.: Confined concrete columns with stubs, ACI Structural Journal, 90 (1993) 4, pp [1] Wehbe, N.I., Saiidi, M.S., Sanders, D.H.: Seismic performance of rectangular bridge columns with moderate confinement, ACI Structural Journal, 96 (1999) 2, pp [8] Xiao, J., Zhang, C.: Seismic behavior of RC columns with circular, square and diamond sections, Constructions and Building Materials, 22 (2008) 5, pp [9] Su, J., Wang, J.Z.Bai., Wang, W., Zhao, D.: Influence of reinforcement buckling on the seismic performance of reinforced concrete columns, Eng. Struct, 103 (2015), pp [10] Yuan, F., Wu, Y.F.: Effect of load cycling on plastic hinge length in RC columns, Eng. Struct, 147 (2017), pp [11] Shirmohammadi, F., Esmaeily, A.: Performance of reinforced concrete columns under bi-axial lateral force/displacement and axial load, Eng. Struct, 99 (2015), pp [12] Choi, K.K., Truong, G.T., Kim, J.C.: Seismic performance of lightly shear reinforced RC columns, Eng. Struct, 126 (2016), pp [13] Jing, D.H., Yu, T., Liu, X.D.: New configuration of transverse reinforcement for improved seismic resistance of rectangular RC columns: Concept and axial compressive behavior, Eng. Struct, 111 (2016), pp [14] Zhenyun, T., Hua, M., Jun, G., Yongping, X., Zhenbao, L.: Experimental research on the propagation of plastic hinge length for multi-scale reinforced concrete columns under cyclic loading, Earthquakes and Structures, 11 (2016) 5. [15] Bhayusukma, M.Y., Tsai, K.C.: High-strength RC columns subjected to high-axial and increasing cyclic lateral loads, Earthquakes and Structures, 7 (2014) 5, pp [16] Au, F.T.K., Bai, Z.Z.: Effect of axial load on flexural behaviour of cyclically loaded RC columns, Computers and Concrete, 3 (2006) 4, pp [17] Bechtoula, H., Kono, S., Watanabe, F.: Experimental and analytical investigation of seismic performance of cantilever reinforced concrete columns under varying transverse and axial loads, JAABE, 4 (2005) 2, pp [18] Kono, S., Bechtoula, H., Sakashita, M., Tanaka, H., Watanabe, F., Eberhard, M.O.: Damage assessment of reinforced concrete columns under high axial loading, ACI Special Publication, 237 (2006) SP, pp [19] Ministry of Housing and Urban Planning. Règles parasismique algériennes RPA 99/version [20] Eurocode 8: Design of structures for earthquake resistance Part 1: General rules, seismic actions and rules for buildings, BS EN :2004. [21] ACI : Details and Detailing of Concrete Reinforcement. Reported by ACI Committee 315,1999. [22] Watson, S., Soesianawati, M.T., Park, R.: Design of reinforced concrete frames of limited ductility, Report 89-4, Department of Civil Engineering, University of Canterbury, Christchurch, New Zealand, pp. 232,
Microsoft Word - MABK_Temelj_proba
PRORČUN TEMELJNE STOPE STTIČKI SUSTV, GEOMETRIJSKE KRKTERISTIKE I MTERIJL r cont d eff r cont d eff Dimenzije temelja: a 300 cm b 300 cm Ed,x Ed h 80 cm zaštitni sloj temelja c 4,0 cm XC θ dy Ed Dimenzije
ВишеSlide 1
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 vježbe, 12.-13.12.2017. 12.-13.12.2017. DATUM SATI TEMATSKA CJELINA 10.- 11.10.2017. 2 17.-18.10.2017. 2 24.-25.10.2017. 2 31.10.- 1.11.2017. uvod ponavljanje poznatih postupaka
ВишеSlide 1
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 4 - Dijagram interakcije Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Betonske konstrukcije 1 1 Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu Betonske konstrukcije 1 1 2
Вишеma??? - Primer 4 Bocno torziono izvijanje spregnutog nosaca
Primer 4 - Bočno-torziono izvijanje spregnutog nosača 1. Karakteriske spregnutog nosača Spregnu nosač je stačkog sistema konnualnog nosača na dva polja. Raspon jednog polja je 0 m. Betonska ploča je konnualna
ВишеPredavanje 8-TEMELJI I POTPORNI ZIDOVI.ppt
1 BETONSKE KONSTRUKCIJE TEMELJI OBJEKATA Prof. dr Snežana Marinković Doc. dr Ivan Ignjatović Semestar: V ESPB: Temelji objekata 2 1.1. Podela 1.2. Temelji samci 1.3. Temeljne trake 1.4. Temeljne grede
ВишеMB &ton Regionalni stručni časopis o tehnologiji betona Godina: MB&ton 1
MB &ton Regionalni stručni časopis o tehnologiji betona Godina: 2019 2019 MB&ton 1 MB &ton Norma HRN EN 1992 [1] uvodi nove razrede čvrstoća betona, osim uobičajenih betona razreda C12/15 do razreda C50/60
ВишеCVRSTOCA
ČVRSTOĆA 12 TEORIJE ČVRSTOĆE NAPREGNUTO STANJE Pri analizi unutarnjih sila koje se pojavljuju u kosom presjeku štapa opterećenog na vlak ili tlak, pri jednoosnom napregnutom stanju, u tim presjecima istodobno
ВишеNASLOV RADA (12 pt, bold, Times New Roman)
9 th International Scientific Conference on Production Engineering DEVELOPMENT AND MODERNIZATION OF PRODUCTION PRIMJENA METODE KONAČNIH ELEMENATA U ANALIZI OPTEREĆENJA PLASTIČNE PREKLOPIVE AMBALAŽE Damir
Вишеma??? - Primer 1 Spregnuta ploca
Primer 1 - proračun spregnute ploče na profilisanom limu 1. Karakteristike spregnute ploče Spregnuta ploča je raspona 4 m. Predviđen je jedan privremeni oslonac u polovini raspona ploče u toku građenja.
ВишеPismeni ispit iz MEHANIKE MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB, oslonjena na oprugu BC i okačena o uže BD, nosi kontinuirano opterećenje, kao što
Pismeni ispit iz MEHNIKE MTERIJL I - grupa 1. Kruta poluga, oslonjena na oprugu i okačena o uže D, nosi kontinuirano opterećenje, kao što je prikazano na slici desno. Odrediti: a) silu i napon u užetu
ВишеMicrosoft Word - Projekt sanacije broj 251 R00.doc
INSTITUT IGH d.d. / Odjel za energetiku Broj: 72430-251/2017 GRAĐEVINA: KONCERTNA DVORANA VATROSLAVA LISINSKOG RAZINA: PROJEKT SANACIJE BROJ : 72430-251/2017 1. TEHNIČKI OPIS DATUM: Srpanj, 2017. Projekt
ВишеPrimjena 2D digitalne analize slike za mjerenje pomaka i širina pukotina na AB elementima
DOI: https://doi.org/10.14256/jce.2407.2018 Primljen / Received: 6.4.2018. Ispravljen / Corrected: 23.7.2018. Prihvaćen / Accepted: 26.7.2018. Dostupno online / Available online: 10.10.2018. Primjena 2D
ВишеMicrosoft Word - Dopunski_zadaci_iz_MFII_uz_III_kolokvij.doc
Dopunski zadaci za vježbu iz MFII Za treći kolokvij 1. U paralelno strujanje fluida gustoće ρ = 999.8 kg/m viskoznosti μ = 1.1 1 Pa s brzinom v = 1.6 m/s postavljana je ravna ploča duljine =.7 m (u smjeru
Вишеma??? - Primer 6 Proracun spregnute veze
Primer 6 Proračun spregnute veze Odrediti proračunski moment nosivosti spregnute veze grede i stuba prikazane na skici. Stub je izrađen od vrućevaljanog profila HEA400, a greda od IPE500. Veza je ostvarena
ВишеProracun strukture letelica - Vežbe 6
University of Belgrade Faculty of Mechanical Engineering Proračun strukture letelica Vežbe 6 15.4.2019. Mašinski fakultet Univerziteta u Beogradu Danilo M. Petrašinović Jelena M. Svorcan Miloš D. Petrašinović
ВишеSVEUČILIŠTE U RIJECI GRAĐEVINSKI FAKULTET Paulina Krolo UTJECAJ PONAŠANJA VIJČANIH PRIKLJUČAKA NA POTRESNI ODZIV ČELIČNIH OKVIRA DOKTORSKI RAD Rijeka,
SVEUČILIŠTE U RIJECI GRAĐEVINSKI FAKULTET Paulina Krolo UTJECAJ PONAŠANJA VIJČANIH PRIKLJUČAKA NA POTRESNI ODZIV ČELIČNIH OKVIRA DOKTORSKI RAD Rijeka, 2017. SVEUČILIŠTE U RIJECI GRAĐEVINSKI FAKULTET Paulina
ВишеDOI: /JCE Građevinar 11/2015 Primljen / Received: Ispravljen / Corrected: Prihvaćen / Accepted: Dost
DOI: 10.14256/JCE.1257.2015 Primljen / Received: 18.2.2015. Ispravljen / Corrected: 24.4.2015. Prihvaćen / Accepted: 6.6.2015. Dostupno online / Available online: 10.12.2015. Primjena metode komponenata
ВишеMicrosoft Word - GI_novo - materijali za ispit
GEOTEHNIČKO INŽENJERSTVO DIJAGRAMI, TABLICE I FORMULE ZA ISPIT ak.god. 2011/2012 2 1 υi s yi = pb I syi Ei Slika 1. Proračun slijeganja vrha temelja po metodi prema Mayne & Poulos. Slika 2. Proračun nosivosti
Више55 THE INFLUENCE OF CONCRETE VISCOUS DEFORMATIONS IN THE CALCULATION OF THE HIGH-RISE BUILDINGS BEHAVIOR OVER TIME.docx
55 Стручни рад Professional paper doi.7251/stp181373a ISSN 2566-4484 УТИЦАЈ ВИСКОЗНИХ ДЕФОРМАЦИЈА БЕТОНА ПРИ ПРОРАЧУНУ ПОНАШАЊА ВИСОКИХ ЗГРАДА ТОКОМ ВРЕМЕНА Anđelko Cumbo, cumbo@teol.net, Institut za urbanizam,
ВишеMicrosoft Word - referat
УНИВЕРЗИТЕТ У БЕОГРАДУ Грађевински факултет НАСТАВНО-НАУЧНОМ ВЕЋУ Предмет: Реферат о урађеној докторској дисертацији кандидата Јелене Драгаш Одлуком бр. 532/14-14 од 06.07.2018. године именовани смо за
ВишеSveučilište u Zagrebu Građevinski fakultet Tajništvo FAKULTETSKO VIJEĆE KLASA: /19-06/02 URBROJ: Zagreb, 27. ožujka Na tem
Sveučilište u Zagrebu Građevinski fakultet Tajništvo FAKULTETSKO VIJEĆE KLASA: 003-08/19-06/02 URBROJ: 251-64-03-19-14 Zagreb, 27. ožujka 2019. Na temelju članka 79. Zakona o znanstvenoj djelatnosti i
Више?? - Tipska medjuroznjaca.xmcd
Tipska međurožnjača Poprečni presek HOP pravougaonog preseka: RHS 00/100/4 Dimenzije h 00mm b f 100mm t w 4mm t f 4mm r t w 8.0 mm Geometrijske karakteristike A.9cm G 18cm I y 100cm 4 W ely 10cm 3 W ply
ВишеMicrosoft Word - Mrak prelom 6.doc
UDK 624.012.45+624.022:699.84 Primljeno 22. 4. 2009. Armiranobetonski zidovi u potresnim područjima Petar Mrak, Davor Grandić, Darko Meštrović Ključne riječi armiranobetonski zidovi, potres, konstrukcijsko
ВишеNACRT HRVATSKE NORME nhrn EN :2008/NA ICS: ; Prvo izdanje, veljača Eurokod 3: Projektiranje čeličnih konstrukcija Dio
NACRT HRVATSKE NORME nhrn EN 1993-4-1:2008/NA ICS: 91.010.30; 91.080.30 Prvo izdanje, veljača 2013. Eurokod 3: Projektiranje čeličnih konstrukcija Dio 4-1: Silosi Nacionalni dodatak Eurocode 3: Design
Више5 - gredni sistemi
Гредни системи бетонских мостова 1 БЕТОНСКИ МОСТОВИ ГРЕДНИ СИСТЕМИ Типови гредних система бетонских мостова Решетка Проста греда Греда с препустима Герберова греда Континуална греда Укљештена греда 2 Трајекторије
ВишеSeizmičko ocjenjivanje postojećih armiranobetonskih lučnih mostova
DOI: 10.14256/JCE.1073.2014 Primljen / Received: 26.5.2014. Ispravljen / Corrected: 15.7.2014. Prihvaćen / Accepted: 27.7.2014. Dostupno online / Available online: 10.9.2014. Seizmičko ocjenjivanje postojećih
ВишеIZJAVA O SVOJSTVIMA Nr. LE_ _01_M_WIT-PM 200(1) Ova je verzija teksta prevedena s njemačkog. U slučaju dvojbe original na njemačkom ima predn
IZJAVA O SVOJSTVIMA Nr. LE_5918240330_01_M_WIT-PM 200(1) Ova je verzija teksta prevedena s njemačkog. U slučaju dvojbe original na njemačkom ima prednost. 1. Jedinstvena identifikacijska oznaka proizvoda
Више5 th INTERNATIONAL CONFERENCE Contemporary achievements in civil engineering 21. April Subotica, SERBIA УПОРЕДНА АНАЛИЗА ПОЖАРНЕ ОТПОРНОСТИ АБ С
УПОРЕДНА АНАЛИЗА ПОЖАРНЕ ОТПОРНОСТИ АБ СТУБОВА ПРЕМА ЕС 2 И СРПСКИМ НОРМАМА Миливоје Милановић 1 Мери Цветковска 2 Петар Кнежевић 3 Цветанка Чифлиганец 4 УДК: 624.042:614.84 DOI:10.14415/konferencijaGFS2017.036
ВишеUDK Primljeno Usporedba primjene hrvatskih propisa i Eurokoda 8 Vladimir Sigmund, Mirjana Bošnjak-Klečina, Ivica Guljaš,
UDK 69.009.182.001.8 Primljeno 7. 3. 2000. Usporedba primjene hrvatskih propisa i Eurokoda 8 Vladimir Sigmund, Mirjana Bošnjak-Klečina, Ivica Guljaš, Andreas Stanić Ključne riječi hrvatski propisi, Eurokod
ВишеMicrosoft PowerPoint - O proracunu zidanih konstrukcija_2.ppt
ZIDANE ZGRADE PROJEKTIRANJE I PRORAČUN BORIS TROGRLIĆ Doc. dr. sc. / dipl.ing.građ. / boris.trogrlic@gradst.hr SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE www.gradst.hr Split,
ВишеPRIMER 1 ISPITNI ZADACI 1. ZADATAK Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o
PRIMER 1 ISPITNI ZADACI Teret težine G = 2 [kn] vezan je užadima DB i DC. Za ravnotežni položaj odrediti sile u užadima. = 60 o, β = 120 o Homogena pločica ACBD, težine G, sa težištem u tački C, dobijena
ВишеDOI: Građevinar 11/2018 Primljen / Received: Ispravljen / Corrected: Prihvaćen / Accepted
DOI: https://doi.org/10.14256/jce.2050.2017 Primljen / Received: 24.3.2017. Ispravljen / Corrected: 10.7.2017. Prihvaćen / Accepted: 2.11.2017. Dostupno online / Available online: 10.12.2018. Numerički
ВишеUDRUGA HRVATSKIH GRAĐEVINSKIH FAKULTETA FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE DOI: Utjecaj recikliranog agregata od gume na materijalnu nel
UDRUGA HRVATSKIH GRAĐEVINSKIH FAKULTETA FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE DOI: Utjecaj recikliranog agregata od gume na materijalnu nelinearnost betona Kristina Strukar 1, Tanja Kalman Šipoš
ВишеBetonske i zidane konstrukcije 2
5. STTIČKI PRORČUN PLOČE KRKTERISTIČNOG KT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 44 15 4 4 5. Statički proračun ploče karakterističnog kata 5.1. naliza opterećenja Stambeni prostor: 15 4 5, parket
ВишеОsnovni principi u projektovanju mostova
КОЛОВОЗНА КОНСТРУКЦИЈА БЕТОНСКИХ МОСТОВА 1 Типови попречног пресека коловоне конструкције Избор типа поречног пресека зависи од : Распона коловозне конструкцие Расположиве висине Начина извођења Постоје:
ВишеNatjecanje 2016.
I RAZRED Zadatak 1 Grafiĉki predstavi funkciju RJEŠENJE 2, { Za, imamo Za, ), imamo, Za imamo I RAZRED Zadatak 2 Neka su realni brojevi koji nisu svi jednaki, takvi da vrijedi Dokaži da je RJEŠENJE Neka
ВишеСубструктура гредних мостова
Субструктура гредних мостова Стубови моста 2 Крајњи стубови - опорци Средњи стубови Крајњи стуб опорац 3 Изглед 4 Пратећи елементи крајњих стубова УЛОГА: Помажу при повезивању трупа пута на насипу и коловоза
ВишеMicrosoft Word - Tomićić prelom 6.doc
UDK 64.07.33.001.8:64.01.4 Primljeno 30. 8. 010. Ojačanje okvira armiranobetonskim ispunom Ivan Tomičić Ključne riječi okvir, ojačanje, armiranobetonski ispun, europske norme, histerezna petlja, duktilno
Вишеpedišić_valčić_rektorova
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Mislav Pedišić i Anđelo Valčić OPTIMIZACIJA SASTAVLJENIH HLADNO OBLIKOVANIH KONSTRUKCIJSKIH ELEMENATA IZLOŽENIH SAVIJANJU Zagreb, 019. Ovaj rad izrađen je na
ВишеZBIRKA TBK FIN_bez oznaka za secenje.pdf
ZBIRKA ZADATAKA TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 Ivan Ignjatović Beograd, 2018. god Impresum Autori: Naslov: Izdavač: Za izdavača: Recenzenti: Dizajn: Tiraž: Štampa: Mesto: Godina izdanja: ISBN: Dr Ivan
ВишеStručno usavršavanje
TOPLINSKI MOSTOVI IZRAČUN PO HRN EN ISO 14683 U organizaciji: TEHNIČKI PROPIS O RACIONALNOJ UPORABI ENERGIJE I TOPLINSKOJ ZAŠTITI U ZGRADAMA (NN 128/15, 70/18, 73/18, 86/18) dalje skraćeno TP Čl. 4. 39.
ВишеMicrosoft PowerPoint - Predavanje 9 - Rehabilitacija i Rekonstrukcija.pptx
Rehabilitacija i rekonstrukcija puteva Održavanje puteva 08/9 Definicije Rehabilitacija sve građevinske aktivnosti održavanja se odvijaju u okviru raspoloživog putnog zemljišta, bez nove ili naknadne eksproprijacije
ВишеMicrosoft PowerPoint - STABILNOST KONSTRUKCIJA 4_19 [Compatibility Mode]
Univerzitet u Beogradu Građevinski fakutet Katedra za tehničku mehaniku i teoriju konstrukcija STABILNOST KONSTRUKCIJA IV ČAS V. PROF. DR MARIJA NEFOVSKA DANILOVIĆ 3. SABILNOST KONSTRUKCIJA 1 Geometrijska
ВишеSVEUČILIŠTE U ZAGREBU
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE ZAVRŠNI RAD Zagreb, 2017. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET STROJARSTVA I BRODOGRADNJE ZAVRŠNI RAD Mentor: Doc. dr. sc. Tomislav Jarak Student: Zagreb,
ВишеUvod u statistiku
Uvod u statistiku Osnovni pojmovi Statistika nauka o podacima Uključuje prikupljanje, klasifikaciju, prikaz, obradu i interpretaciju podataka Staistička jedinica objekat kome se mjeri neko svojstvo. Svi
Вишеosnovni gredni elementi - primjer 2.nb
MKE: Zadatak 1 - Primjer 1 Za nosač na slici potrebno je odrediti raspodjelu momenata savijanja pomoću osnovnih grednih elemenata. Gredu diskretizirati sa elementa. Rezultate usporediti sa analitičkim
ВишеRešetkasti nosači
Elementi opterećeni savijanjem - nosači Metalne konstrukcije 1 P6-1 Slučajevi naprezanja Savijanje dominantan vid naprezanja! Savijanje može biti posledica sledećih naprezanja: čisto pravo savijanje (M
ВишеMicrosoft PowerPoint - 5_Zidane_konstrukcije_Proracun.ppt
SVEUČILIŠTE U SPLITU GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKI FAKULTET 1/35 Doc. dr. sc. Boris Trogrlić Stručni studij građevinarstva kolegij: ZIDANE KONSTRUKCIJE (Skripta je namijenjena studentima II. god. stručnog
ВишеRešetkasti nosači
Kombinovana naprezanja etalne konstrukcije 1 P8-1 Kontrole graničnih stanja kod kombinovanih naprezanja Ekscentrično zatezanje ( t + ) ULS - kontrole nosivosti poprečnih preseka na pojedinačna dejstva
ВишеНАУЧНО-НАСТАВНОМ ВЕЋУ
УНИВЕРЗИТЕТ У БЕОГРАДУ Грађевински факултет НАСТАВНО-НАУЧНОМ ВЕЋУ Предмет: Реферат о урађеној докторској дисертацији кандидата Марије Тодоровић Одлуком бр. 140/12-17 од 24.05.2019. године именовани смо
ВишеMicrosoft Word - Elektrijada_V2_2014_final.doc
I област. У колу сталне струје са слике када је и = V, амперметар показује I =. Одредити показивање амперметра I када је = 3V и = 4,5V. Решење: а) I = ) I =,5 c) I =,5 d) I = 7,5 3 3 Слика. I област. Дата
ВишеMicrosoft PowerPoint - OMT2-razdvajanje-2018
OSNOVE MAŠINSKIH TEHNOLOGIJA 2 TEHNOLOGIJA PLASTIČNOG DEFORMISANJA RAZDVAJANJE (RAZDVOJNO DEFORMISANJE) Razdvajanje (razdvojno deformisanje) je tehnologija kod koje se pomoću mašine i alata u zoni deformisanja
ВишеДинамика крутог тела
Динамика крутог тела. Задаци за вежбу 1. Штап масе m и дужине L се крајем А наслања на храпаву хоризонталну раван, док на другом крају дејствује сила F константног интензитета и правца нормалног на штап.
ВишеMicrosoft Word - V03-Prelijevanje.doc
Praktikum iz hidraulike Str. 3-1 III vježba Prelijevanje preko širokog praga i preljeva praktičnog profila Mali stakleni žlijeb je izrađen za potrebe mjerenja pojedinih hidrauličkih parametara tečenja
ВишеУНИВЕРЗИТЕТ У БЕОГРАДУ ГРАЂЕВИНСКИ ФАКУЛТЕТ Булевар краља Александра Београд, Р. Србија П. фах Телефон: (011) , Теле
УНИВЕРЗИТЕТ У БЕОГРАДУ ГРАЂЕВИНСКИ ФАКУЛТЕТ Булевар краља Александра 73 11120 Београд, Р. Србија П. фах 35-42 Телефон: (011) 321-86-06, 337-01-02 Телефакс: (011) 337-02-23 Е пошта: dekanat@grf.bg.ac.rs
ВишеPowerPoint Presentation
SK - P01 1 SPREGNUTE KONSTRUKCIJE OD ČELIKA I BETONA Doc. dr Milan Spremić Nina Gluhović SK - P01 2 Organizacija predmeta Fond časova: 2+1 (u letnjem semestru) Šifra predmeta: B2K4CB ESPB: 4 Predavanja:
ВишеToplinska i električna vodljivost metala
Električna vodljivost metala Cilj vježbe Određivanje koeficijenta električne vodljivosti bakra i aluminija U-I metodom. Teorijski dio Eksperimentalno je utvrđeno da otpor ne-ohmskog vodiča raste s porastom
ВишеSveučilište u Rijeci
Sveučilište u Rijeci Građevinski fakultet Naziv studija: PREDDIPLOMSKI STRUČNI STUDIJ Semestar 3. ak. god.: 2018./19. IZVEDBENI NASTAVNI PLAN ZA PREDMET: Osnove betonskih i zidanih konstrukcija Broj ECTS:
ВишеMicrosoft Word Q19-050
11. Naučno-stručni skup sa međunarodnim učešćem QUALITY 019, Neum, B&H, 14-16 juni 019. ANALIZA NAPONSKOG STANJA REPARIRANOG HIDRAULIČNOG CILINDRA VISOKOG KAPACITETA ANALYSIS OF THE STRESS AND STRAIN IN
Више_cas 8 temelji i gredni sistemi
Одсек ПЖA Мостови Предавање 8 29. Март 2019. Типови темеља Плитко фундирање Дубоко фундирање Шипови Бунари Кесони Извођење на сувом и извођење у воденој препреци др Снежана Машовић Школска 2018/19 2 Плитко
ВишеШумска транспортна средства - испитна питања
I ШУМСКИ ПУТЕВИ (38 питања) 1. Како се врши рекогносцирање терена, утврђивање чворних тачака и просечног нагиба између чворних тачака? 2. Какав значај имају шумска транспортна средстава и који је степен
ВишеЕфекти реолошких карактеристика бетона
Смицање у спрегнутим бетонским пресецима 1 Смицање у споју спрегнутих пресека 2 Смицање у споју композитног бетонског пресека 3 Смицање и попречно савијање 4 Интеракција торзије и трансверзалних сила 5
ВишеПОДЈЕЛА ТЛА ПРЕМА ВЕЛИЧИНИ ЗРНА
-1- СМИЧУЋА ЧВРСТОЋА ТЛА Смичућа чврстоћа представља највећи смичући напон који се може нанијети структури тла у одређеном правцу. Када је достигнут највећи могућ смичући напон, праћен пластичним деформацијама,
ВишеŠTO ZNAČI ZAHTIJEV ZA KROV ODNOSNO KROVNI POKROV, BROOF (t1), I KAKO SE TO SVOJSTVO ISPITUJE I DOKAZUJE Tomislav Skušić, dipl.ing. Laboratorij za topl
ŠTO ZNAČI ZAHTIJEV ZA KROV ODNOSNO KROVNI POKROV, BROOF (t1), I KAKO SE TO SVOJSTVO ISPITUJE I DOKAZUJE Tomislav Skušić, dipl.ing. Laboratorij za toplinska mjerenja d.o.o. Laboratorij djeluje u području
ВишеSlide 1
Грађевински факултет Универзитета у Београду МОСТОВИ Субструктура моста Вежбе 4 Програм предмета Датум бч. Предавања бч. Вежбе 1 22.02. 4 Уводно предавање - 2 01.03. 3 Дефиниције, системи, распони и материјали
ВишеMicrosoft PowerPoint - ME_P1-Uvodno predavanje [Compatibility Mode]
MAŠINSKI ELEMENTI dr Miloš Ristić UVOD Mašinski elementi predstavljaju tehničkonaučnu disciplinu. Izučavanjem ove discipline stiču seteorijska i praktična znanja za proračun, izbor i primenu mašinskih
ВишеPowerPoint Template
LOGO ODREĐIVANJE TVRDOĆE MATERIJALA Pojam tvrdoća materijala Pod pojmom tvrdoća materijala podrazumeva se otpor koji materijal pruža prodiranju nekog tvrđeg tela u njegovu površinu. Tvrdoća materijala
Више(Microsoft Word - MATB - kolovoz osnovna razina - rje\232enja zadataka)
. B. Zapišimo zadane brojeve u obliku beskonačno periodičnih decimalnih brojeva: 3 4 = 0.7, = 0.36. Prvi od navedenih četiriju brojeva je manji od 3 4, dok su treći i četvrti veći od. Jedini broj koji
ВишеM e h a n i k a 1 v e ž b e 4 / 2 9 Primer 3.5 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. Pozn
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 / 9 Primer 3.5 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. Poznata su opterećenja F 1 = kn, F = 1kN, M 1 = knm, q =
ВишеБеоград, МАТРИЧНА АНАЛИЗА КОНСТРУКЦИЈА ЗАДАТАК 1 За носач приказан на слици: а) одредити дужине извијања свих штапова носача, ако на носач
Београд, 30.01.2016. а) одредити дужине извијања свих штапова носача, ако на носач делују само концентрисане силе, б) ако је P = 0.8P cr, и на носач делује расподељено оптерећење f, одредити моменат савијања
ВишеSveučilište u Zagrebu Građevinski fakultet Ela Njirić, Josipa Šiljeg OCJENJIVANJE UČINKOVITOSTI CESTOVNIH MOSTOVA ZA RANGIRANJE PRIORITETA U ODRŽAVANJ
Sveučilište u Zagrebu Građevinski fakultet Ela Njirić, Josipa Šiljeg OCJENJIVANJE UČINKOVITOSTI CESTOVNIH MOSTOVA ZA RANGIRANJE PRIORITETA U ODRŽAVANJU Zagreb, 2018. Ovaj rad izrađen je pri Zavodu za konstrukcije
Више4.1 The Concepts of Force and Mass
Interferencija i valna priroda svjetlosti FIZIKA PSS-GRAD 23. siječnja 2019. 27.1 Načelo linearne superpozicije Kad dva svjetlosna vala, ili više njih, prolaze kroz istu točku, njihova se električna polja
ВишеMicrosoft Word Q19-062
11. Naučno-stručni skup sa međunarodnim učešćem QUALITY 2019, Neum, B&H, 14. - 16 juni 2019. ANALIZA UTICAJNIH PARAMETARA NA IZDUŽENJE ŽICE I GENERISANJE MODELA FUNKCIJE METODOM BOX-BEHNKEN DIZAJNA ANALYSIS
ВишеMicrosoft Word - clanakGatinVukcevicJasak.doc
Šesti susret Hrvatskoga društva za mehaniku Rijeka, 29-30. svibnja 2014. PRIMJENA NAVAL HYDRO PAKETA ZA PRORAČUN VALNIH OPTEREĆENJA Gatin, I., Vukčević, V. & Jasak, H. Sažetak: Ovaj rad prikazuje mogućnosti
ВишеNAZIV PREDMETA TEHNIČKA MEHANIKA I Kod SKS003 Godina studija 1. Nositelj/i predmeta Dr.sc. Ado Matoković, prof.v.š. Bodovna vrijednost (ECTS) 7 Suradn
NAZIV PREDMETA TEHNIČKA MEHANIKA I Kod SKS003 Godina studija. Nositelj/i predmeta Dr.sc. Ado Matoković, prof.v.š. Bodovna vrijednost (ECTS) 7 Suradnici Vladimir Vetma, predavač Način izvođenja nastave
Више6. TEHNIČKE MJERE SIGURNOSTI U IZVEDBI ELEKTROENERGETSKIH VODOVA
SIGURNOST U PRIMJENI ELEKTRIČNE ENERGIJE 6. TEHNIČKE MJERE SIGURNOSTI U IZVEDBI ELEKTROENERGETSKIH VODOVA Izv.prof. dr.sc. Vitomir Komen, dipl.ing.el. 1/14 SADRŽAJ: 6.1 Sigurnosni razmaci i sigurnosne
ВишеBetonske i zidane konstrukcije 2
7. PROVJERA OSIVOSTI ZIĐA U OSIA I A VERTIKALO OPTEREĆEJE I DJELOVAJE VJETRA PROGRA IZ KOLEGIJA BETOSKE I ZIDAE KOSTRUKCIJE 94 7. Provjra nosivosti ziđa u osima i na vrtialno optrćnj i djlovanj vjtra Slia
ВишеМатрична анализа конструкција
. 5 ПРИМЕР На слици. је приказан носач који је састављен од три штапа. Хоризонтални штапови су константног попречног пресека b/h=./.5 m, док је коси штап са линеарном променом висине. Одредити силе на
ВишеMicrosoft PowerPoint - Teorija kretanja vozila-predavanje 3.1.ppt
ТЕОРИЈА КРЕТАЊА ВОЗИЛА Предавање. гусенична возила, површински притисак ослањања, гусеница на подлогу ослањања G=mg p p гусеница на подлогу ослањања G=mg средњи стварни p тврда подлога средњи стварни p
ВишеEvidencijski broj: J11/19 KNJIGA NACRTI SANACIJA ZATVORENOG SUSTAVA ODVODNJE U KM , AUTOCESTA A1 ZAGREB - SPLIT - DUBROVNIK, DIONICA OTO
Evidencijski broj: J/9 KNJIGA.. NACRTI SANACIJA ZATVORENOG SUSTAVA ODVODNJE U KM +, AUTOCESTA A ZAGREB - SPLIT - DUBROVNIK, DIONICA OTOČAC - PERUŠIĆ separator (post) spojno okno (zamjena postojećeg okna)
ВишеPopis normi iz područja akreditacije
Revizija 2, stranica 1 od 5 Materijali/ Proizvodi Materials/ Products Vrsta ispitivanja/svojstvo Type of test/property Raspon/Range Metoda ispitivanja 1 Test method 1 1. Agregat Aggregate Određivanje ekvivalenta
ВишеANALIZE MASENOM SPEKTROMETRIJOM SEKUNDARNIH MOLEKULARNIH IONA ZA PRIMJENE U FORENZICI
ANALIZE MASENOM SPEKTROMETRIJOM SEKUNDARNIH MOLEKULARNIH IONA ZA PRIMJENE U FORENZICI Marko Crnac Fizički odsjek, PMF Mentor: dr. sc. Iva Bogdanović Radović Laboratorij za interakcije ionskih snopova Institut
ВишеАНАЛИЗА ПРОБЛЕМА ТЕРМИЧКЕ ДИЛАТАЦИЈЕ L КОМПЕНЗАТОРА ПРЕМА СТАНДАРДУ AD 2000 И ДРУГИМ МЕТОДАМА Милан Травица Иновациони центар Машински факултет Универ
АНАЛИЗА ПРОБЛЕМА ТЕРМИЧКЕ ДИЛАТАЦИЈЕ L КОМПЕНЗАТОРА ПРЕМА СТАНДАРДУ AD 2000 И ДРУГИМ МЕТОДАМА Милан Травица Иновациони центар Машински факултет Универзитет у Београду Краљице Марије 16, 11000 Београд mtravica@mas.bg.ac.rs
ВишеSlide 1
EVROPSKA UNIJA VLADA RUMUNIJE VLADA REPUBLIKE SRBIJE Strukturni fondovi 2007-2013 Logo projekta / Logo Vodećeg partnera ЕВРОПСКА ТЕХНОЛОШКА ПЛАТФОРМА ЗА БУДУЋНОСТ ТЕКСТИЛА И ОДЕЋЕ ВИЗИЈА ЗА 2020 Будући
ВишеMicrosoft Word - TPLJ-januar 2017.doc
Београд, 21. јануар 2017. 1. За дату кружну плочу која је еластично укљештена у кружни прстен и оптерећења према слици одредити максимални напон у кружном прстену. М = 150 knm/m p = 30 kn/m 2 2. За зидни
ВишеEksperimentalna i numerička analiza ferocementnog ab kompozita
DOI: https://doi.org/10.14256/jce.1799.2016 Primljen / Received: 5.8.2016. Ispravljen / Corrected: 24.1.2017. Prihvaćen / Accepted: 28.1.2017. Dostupno online / Available online: 10.11.2017. Eksperimentalna
ВишеИспитни задаци - Задатак 1 Задатак 1 (23. септембар 2012.) а) Статичком методом конструисати утицајне линије за силе у штаповима V b и D 4. б) Одредит
Испитни задаци - Задатак 1 Задатак 1 (23. септембар 2012.) а) Статичком методом конструисати утицајне линије за силе у штаповима V b и D 4. б) Одредити max D 4 услед задатог покретног система концентрисаних
ВишеUDK : Građevinar 6/2013 Primljen / Received: Ispravljen / Corrected: Prihvaćen / Accepted:
UDK 634.057.012.45:666.97.033.14 Primljen / Received: 10.2.2013. Ispravljen / Corrected: 23.5.2013. Prihvaćen / Accepted: 29.5.2013. Dostupno online / Available online: 10.7.2013. Analiza spiralne armature
ВишеMicrosoft Word - 03_Radniæ prelom 8.doc
UDK 624.21+624.072.2+624.074.6 Primljeno 26. 5. 2003. Utjecaj veze stupova i greda na seizmičke sile mostova Jure Radnić, Domagoj Matešan Ključne riječi most, stup, greda, rasponski sklop, seizmičke sile,
ВишеInstitut IGH d.d. Geotehnički laboratorij POPIS NORMI IZ AKREDITACIJE Revizija 1, stranica 1 od 6 OBPPL54-01/02 1. Materijali/ Proizvodi Materials/ Pr
Revizija 1, stranica 1 od 6 1. i stijene and rocks Određivanje sadržaja vode (vlažnosti) tla i stijene u odnosu na masu Determination of water (moisture) content of soil and rock by mass ASTM D 2216-10
ВишеMicrosoft PowerPoint - fakultet - Gajić.ppt [Način kompatibilnosti]
PROZORI adekvatna postavka dozvoljene vrijednosti U-koeficijenta Doc. dr Darija Gajić, dipl. ing. arh. Arhitektonsko-građevinsko-geodetski fakultet Univerziteta u Banjoj Luci ENERGETSKI INTENZITET PPE/BDP
ВишеN NABORANE KONSTRUKCIJE (naborí), kon strukcije sastavljene iz dvaju ili više ravninskih elemenata koji nisu u istoj ravnini. Naborane konstrukcije gr
N NABORANE KONSTRUKCIJE (naborí), kon strukcije sastavljene iz dvaju ili više ravninskih elemenata koji nisu u istoj ravnini. Naborane konstrukcije grade se tek nekoliko desetljeća, jer su tek pronalaskom
ВишеRavno kretanje krutog tela
Ravno kretanje krutog tela Brzine tačaka tela u reprezentativnom preseku Ubrzanja tačaka u reprezentativnom preseku Primer određivanja brzina i ubrzanja kod ravnog mehanizma Ravno kretanje krutog tela
ВишеM e h a n i k a 1 v e ž b e 4 /1 1 Primer 3.1 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. q = 0
M e h a n i k a 1 v e ž b e 4 /1 1 Primer 3.1 Za prostu gredu prikazanu na slici odrediti otpore oslonaca i nacrtati osnovne statičke dijagrame. q = 0.8 kn m, L=4m. 1. Z i = Z A = 0. Y i = Y A L q + F
ВишеMicrosoft Word - Elektrijada_2008.doc
I област. У колу сталне струје са слике познато је: а) када је E, E = и E = укупна снага 3 отпорника је P = W, б) када је E =, E и E = укупна снага отпорника је P = 4 W и 3 в) када је E =, E = и E укупна
ВишеU N I V E R Z I T E T U Z E N I C I U N I V E R S I TA S S T U D I O R U M I C A E N S I S Z E N Univerzitet u Zenici Mašinski fakultet Aleksandar Kar
U N I V E R Z I T E T U Z E N I C I U N I V E R S I T S S T U D I O R U M I C E N S I S Z E N Univerzitet u Zenici Mašinski fakultet leksandar Karač Riješeni ispitni zadaci iz Otpornosti materijala Zenica,
ВишеUDK : Građevinar 1/2012 Primljen / Received: Ispravljen / Corrected: Prihvaćen / Accepted: Onlin
UDK 666.88+691.215:624.058 Primljen / Received: 12.4.2011. Ispravljen / Corrected: 11.1.2012. Prihvaćen / Accepted: 24.1.2012. Online / Online: 15.2.2012. Autori: Ivica Androjić, mag.ing.aedif. Osijek-Koteks
ВишеPitanja za pripremu i zadaci za izradu vježbi iz Praktikuma iz fizike 1 ili Praktikuma iz osnova fizike 1, I, A za profesorske
Pitanja za pripremu i zadaci za izradu vježbi iz Praktikuma iz fizike 1 ili Praktikuma iz osnova fizike 1, I, A za profesorske smjerove Opće napomene: (i) Sva direktna (neovisna) mjerenja vrijednosti nepoznatih
ВишеProračun i konstruisanje veza pod uglom
Momentne veze Metalne konstrukcije 2 P5-1 Karekteristike momentnih veza Sposobne su da prenesu i momente savijanja; U ovu kategoriju spadaju: krute i polu-krute, odnosno potpuno ili delimično nosive veze;
Више4.1 The Concepts of Force and Mass
Kinematika u dvije dimenzije FIZIKA PSS-GRAD 11. listopada 017. PRAVOKUTNI KOORDINATNI SUSTAV U RAVNINI I PROSTORU y Z (,3) 3 ( 3,1) 1 (0,0) 3 1 1 (x,y,z) x 3 1 O ( 1.5,.5) 3 x y z Y X PITANJA ZA PONAVLJANJE
Више