Microsoft PowerPoint - Mostovi - proracun

Транскрипт

1 SEUČILIŠTE U SPLITU GRĐEINSKO-RHITEKTONSKI FKULTET KTEDR Z BETONSKE KONSTRUKCIJE I MOSTOE Predmet: MOSTOI Upute za izradu numeričkog modela i proračun mota

2 Mot koji proračunavamo je u tvari nadvožnjak (glavna traa prolazi ipod objekta). Sličnih objekata ima cijelom traom autocete Zagreb-Split-Dubrovnik. Prikazani nadvožnjak e nalazi između Dugopolja i Bikog. Za proračun je vrlo bitan rang, tj. širina prometnice koja prelazi preko objekta.

3 Nadvožnjak e atoji od dva jednaka rapona i tupom, - oblika, u redini. Kontrukcija je polumontažna predgotovljeni uzdužni noači koji e monolitiziraju poprečnim noačima i monolitnom pločom. Na upornjaku je kontrukcija olonjena na neoprenke ležajeve, a tup je kruto pojen poprečnim noačem.

4 PROGRMSKI ZDTK: Prema zadanim kicama potrebno je izraditi projekt mota (nadvožnjaka) koji treba adržavati: 1. Tehnički opi. Građevinke nacrte 3. Troškovnik 4. Proračun raponke kontrukcije U1 h 1 (i) Uzdužna dipozicija 3:1 p U S u KN h 1 L L h 3:1 L 0.0 m p u 3.5 % KN U m n.m. h 9.0 m h m (ii) Poprečna dipozicija % š 1 š š p p % p p.5 % š 1 1. m š 8.5 m

5 HBJUCI SLOJ (B 11S) 4 cm ISPUN BETONOM ~ cm HIDROIZOLCIJ 1 cm PREDGOTOLJENI NOSC 80 cm 3xPC Ø160.0% C 30/37 C 30/37 Montažni vijenac Brtvena maa +9.4 Montažni rubnjak Odvodna cijev Ø00 Prema Jugu OS NIELETE OS OBJEKT HBJUCI SLOJ (B 11S) 4 cm ZŠTITNI SLOJ (B 8) 3 cm HIDROIZOLCIJ 1 cm B PLOC 0 cm PREDGOTOLJENI NOSC 80 cm KN ± % Prema Sjeveru C 30/37 C 30/37 Brtva.0% C 30/37 Montažni vijenac POPREČNI PRESJEK MOST

6 Pocetak nadvožnjaka St U1 O upornjaka U1 St % S O tupa S St HBJUCI SLOJ (B 11S) 4 cm ZŠTITNI SLOJ (B 8) 3 cm HIDROIZOLCIJ 1 cm B PLOC 0 cm PREDGOTOLJENI NOSC 80 cm U O upornjaka U St Kraj nadvožnjaka St Neoprenki ležaj x EL Ø350/ UZDUŽNI PRESJEK MOST

7 OSRT N FZNOST GRDNJE Faze gradnje predtavljaju bitan aktor pri proračunu mota. Kod polumontažne gradnje dijelovi raponke kontrukcije (glavni noači) e izvode a trane, dovode na mot, te na neki način montiraju u voj konačni položaj. Nakon potavljanja vih glavnih noača, vrši e izvedba betonke ploče i poprečnih noača, koji luže za monolitizaciju, tj. povezivanje noača u jednu cjelinu. ko promotrimo noivi utav mota u trenutku neporedno nakon što mo izveli ploču i poprečni noač, možemo zaključiti da je tip prijenoa opterećenja i dalje prota greda. Naime, cjelokupno opterećenje i dalje prenoe amo glavni montažni noači jer je beton ploče još mekan i predtavlja amo opterećenje. Ovo nam predtavlja I azu proračuna za raponku kontrukciju. U ovoj azi montažne noače moramo tako proračunati da budu poobni prenijeti voju vlatitu težinu te težinu betonke ploče. Na izvedenu betonku ploču potavlja e hidroizolacija, aaltni zator, pješački hodnici, odbojnici, ograda i l., što predtavlja dodatno talno opterećenje mota. Konačno, na potpuno završeni mot e pušta promet. Dodatno talno i prometno opterećenje djeluju na tatičkom utavu koji nije više prota greda već kontinuirani noač, jer e beton betonke ploče i poprečnog noača tvrdnuo i preuzeo dio noive unkcije. Ovo predtavlja II azu proračuna. Dakle, u II azi montažni noač, ali ada potpomognut i betonkom pločom koja je njim pregnuta mora izdržati ukupno opterećenje vlatitu težinu noača i ploče (iz I aze), te dodatno talno i prometno opterećenje HBJUCI SLOJ (B 11S) 4 cm ISPUN BETONOM ~ cm HIDROIZOLCIJ 1 cm PREDGOTOLJENI NOSC 80 cm 3xPC Ø160.0% C 30/37 C 30/37 Montažni vijenac Brtvena maa +9.4 Montažni rubnjak Odvodna cijev Ø00 OS NIELETE OS OBJEKT KN ±0.00 HBJUCI SLOJ (B 11S) 4 cm ZŠTITNI SLOJ (B 8) 3 cm HIDROIZOLCIJ 1 cm B PLOC 0 cm PREDGOTOLJENI NOSC 80 cm.5 % C 30/37 C 30/37 Brtva.0% C 30/37 Montažni vijenac

8 OSRT N FZNOST GRDNJE Ukupnu gradnju nekog vijadukta možemo podijeliti u npr. 6 aza: 1. aza izgradnja upornjaka i temelja tupova;. aza izgradnja tupova; 3. aza izgradnja naglavnica na tupovima; 4. aza montiranje raponkih noača; 5. aza monolitizacija raponkih noača betoniranje kolovozne ploče; 6. aza aaltiranje kolničkog zatora; ugradnja ograda, odbojnika i otale opreme

9 PRORČUN RSPONSKIH NOSČ U 1. azi 136 U 1. azi montažni noači u utava prote grede. Opterećeni u vojom težinom i težinom betonke (neočvrnute) ploče g, g n pl 1910 γ n n 0.4 m 5.5 kn m 3 g R M Rezne ile i reakcije od vlatite težine noača n g1 g kn m l g1 R g R B g1 n l 8 g1 g n l kn kn knm g R M Rezne ile i reakcije od težine kolovozne ploče pl g g kn m l g R g R B g pl l 8 g g pl l 66.3 kn kn knm

10 DIMENZIONIRNJE RSPONSKIH NOSČ N MOMENT SIJNJ 10 M C B 450C M M g knm γ g yk ck 35.0 MPa MPa ; M knm MPa ( M + M ) 1.35 ( ) knm g1 g g cd yd γ ck c γ yk MPa µ za ε 1,1 M b d 1 cd 10 ; yd oci tano : c x ξ d cm h M ζ d ε 1.6 ; ξ 0.138; ζ pl cm cm 0.950

11 DIMENZIONIRNJE RSPONSKIH NOSČ N POPREČNU SILU Beton C35/ ck (MPa) Čvrtoća na valjku τ Rd (MPa) Pomična čvrtoća 0.37 g1 g Rd1 M kn 66.3 kn γ g < ( + ) g Rd g 8.3 kn < 4 ( ) Dio poprečne ile koju preuzima beton i uzdužna armatura: Rd1 Rd1 Rd Rd [ τ k ( ρ ) σ ] Rd k 1.6 d < 1.0 σ [ ( ) ] cp Rd1 N 0.5 ν c kn cd b l 0.0 z ck ν w cp b w d 0.55 > 0.5 ( ) kn k Dio poprečne ile koju mogu preuzeti tlačne dijagonale: ν 0.55 ρ l 40.0 cm c Kontruktivna poprecna armatura Rd1 Proracun poprecne armature wd Nedopušteno podrucje Rd

12 10 DIMENZIONIRNJE RSPONSKIH NOSČ N POPREČNU SILU Rd M { } w,max min 0.8 d; 30.0 cm Makimalna poprečna ila: ρ min 8.3 kn min { ; 30.0} ( C35 45) Odabrane pone 10 ( w 0.79 cm ): m w,min 0.79 w,pot 35.9 cm ρ b min w 0.14 w,max Rd 30.0 cm g1 g 10.8 kn 66.3 kn γ g < Rd ( + ) g Rd1 g 8.3 kn ( ) + wd Odabrane pone 10/30. Ukupna noivot betona i odabrane poprečne armature: yw,d Rd γ yk ; yw,d Rd1 B 450C wd MPa kn Rd1 m + w kN w yw,d z ( ) cm

13 . FZ - NUMERIČKI MODEL Nakon prezanja montažnih noača kolničkom pločom i njihovog kontinuiranja, raponki klop je utava roštilja. Roštiljno djelovanje oigurava prventveno kolnička ploča, zajedno poprečnim noačima. Rezne ile i reakcije olonaca za djelovanja koja e javljaju na raponki klop nakon ormiranja ovog utava određena u na modelu kontrukcije prikazanom u natavku. Na priloženim crtežima prikazan je računki model raponkog klopa nakon kontinuiranja i prezanja montažnih noača kolničkom pločom. Noači i ploča u imulirani štapnim elementima adekvatne krutoti KN ± U1 S U

14 NUMERIČKI MODEL Kako je tup dio raponkog utava (jer je kruto povezan njim), njega modeliramo u klopu raponkog utava. Da bi poštivali centre krutoti (težišta) pojedinih elemenata, kontrukciju, u biti, malo kraćujemo

15

16

17

18

19

20 DODTNO STLNO OPTEREĆENJE Kolnički zator: Hodnik: Ograda: Cijev za odvodnju: ijenac: kn kn m m 0.65 kn m' 0.50 kn m' 1.50 kn m' Pretpotavlja e da e ukupno opterećenje rapodjeljuje na uzdužne noače: Srednji noači: kn m' Krajnji noač lijevo: kn m' Krajnji noač deno: kn m' Rubovi: ( ) kn 1.50 kn 0.65 kn 0.50 kn 7.5 kn/m 1.76 kn/m 7.5 kn/m 4.3 kn 0.65 kn 8.75 kn/m'.4 kn/m'.4 kn/m'.4 kn/m'.4 kn/m'.4 kn/m'.4 kn/m' 8.5 kn/m' 4.3 kn 1.50 kn

21 Dodatno talno opterećenje

22 DODTNO STLNO OPTEREĆENJE M [knm] [kn]

23 POKRETNO OPTEREĆENJE Na motu ukupne širine kolnika w predviđa e n peciično opterećenih prometnih trakova širine od.7 do 3.0 m, te preotala ploha do pune širine mota. Na autocetama gdje u kolničke površine odvojene, ali e nalaze na zajedničkoj kolničkoj kontrukciji, predviđaju e tri prometna traka, dok za lučaj odvojenih kolničkih kontrukcija vaka kolnička ploha e razmatra kao zaebni mot. Širina kolnika w (m) Broj prometnih trakova Širina prometnog traka (m) Preotala širina kolnika (m) w < 5.4 m 1 3 w m w < 6.0 m w/ 0 w 6.0 m n Int (w/3) 3 w - 3 n Q ik Q ik q ik q rk q rk.5 kn/m Q 1k 300 kn; q 1k9.0 kn/m Q k 00 kn; q k.5 kn/m 3 Q 3k 100 kn; q 3k.5 kn/m q rk.5 kn/m Napomena: Q 1k je oovinko opterećenje!

24 NLIZ POKRETNOG OPTEREĆENJ U POPREČNOM PRESJEKU x 150 kn x 150 kn x 100 kn x 100 kn 9.0 kn/m.5 kn/m.5 kn/m.5 kn/m naliza kontinuiranog opterećenja na uzdužnim noačima.5 kn/m 7.36 kn/m' kn/m kn/m' 9.0 kn/m kn/m kn/m' kn/m kn/m'.5 kn/m kn/m.5 kn/m 3.40 kn/m' 3.40 kn/m' kn/m'.5 kn/m kn/m 3.85 kn/m'

25 NLIZ POKRETNOG OPTEREĆENJ U POPREČNOM PRESJEKU x 150 kn x 150 kn x 100 kn x 100 kn 9.0 kn/m.5 kn/m.5 kn/m.5 kn/m kn 79.4 kn kn 67.6 kn 85.3 kn 14.7 kn 150 kn kn 70.6 kn kn naliza koncentriranih ila od vozila 8.8 kn 141. kn 100 kn 100 kn kn 67.6 kn 85.3 kn 14.7 kn

26 1 l/ l/ Pokretno opterećenje Shema: Makimalni moment u polju

27 POKRETNO OPTEREĆENJE Makimalni moment u polju M [knm] [kn]

28 l Pokretno opterećenje Shema: Makimalni moment na ležaju nad tupom

29 POKRETNO OPTEREĆENJE Makimalni moment nad tupom M [knm] [kn]

30 1 Pokretno opterećenje Shema: Makimalna poprečna ila pri upornjaku

31 POKRETNO OPTEREĆENJE Makimalna poprečna ila pri upornjaku M [knm] [kn]

32 1 Pokretno opterećenje Shema: Makimalna poprečna ila pri tupu

33 POKRETNO OPTEREĆENJE Makimalna poprečna ila pri tupu M [knm] [kn]

34 Mjerodavne rezne ile za makimalno opterećeni noač 1 3 Utjecaj latita težina noača M g1 g1 [knm] [kn] Težina kolničke ploče M g g [knm] [kn] Dodatni talni teret M g g [knm] [kn] Najnepovoljnije prometno opterećenje M q q [knm] [kn]

35 PRORČUN RSPONSKIH NOSČ U. azi U. azi montažni noači u pregnuti pločom. Opterećeni u dodatnim talnim i prometnim opterećenjem g, g n pl 1910

36 DIMENZIONIRNJE RSPONSKIH NOSČ N MOMENT SIJNJ U POLJU M C B 450C M M g knm γ g M yk ck g 35.0 MPa MPa + γ q ; M q M q 88.3 knm cd yd γ ck c γ yk MPa 39.3 MPa knm µ za ε 1, 1,1 1 M b d 1 cd 10 ; 1,1 yd 40.1cm oci tano : 1, c x ξ d cm < h M ζ d ε 1.4 ; ξ 0.13; ζ cm pl cm Odabrano: 10 Ø cm cm 0.956

37 DIMENZIONIRNJE RSPONSKIH NOSČ N MOMENT SIJNJ N LEŽJU M C B 450C M M g knm γ g M yk ck g 35.0 MPa MPa + γ q ; M q M q knm cd yd γ ck c γ yk MPa 39.3 MPa knm 40 µ za ε, M b d 1 cd 10 ; M ζ d yd oci tano : ε c 3. ; ζ cm Odabrano: 1 Ø cm

38 DIMENZIONIRNJE RSPONSKIH NOSČ N POPREČNU SILU PRI UPORNJKU 136 Beton ck (MPa) Čvrtoća na valjku C35/ g1 g Rd kn ; 5.3 kn γ g < 1.35 ( + + ) ( ) 4 40 g1 Rd g kn < ; q g 66.3 kn kn g + γ q q ρl 0.0 Dio poprečne ile koju preuzima beton i uzdužna armatura: ρ l Rd1 Rd1 Rd Rd 80.0 cm c [ τ k ( ρ ) σ ] Rd k 1.6 d < 1.0 σ [ ( ) ] cp Rd1 N 0.5 ν > c 75.3 kn cd b τ Rd (MPa) l 0.0 z ck ν w Pomična čvrtoća cp b w d 0.55 > 0.5 k Dio poprečne ile koju mogu preuzeti tlačne dijagonale: ( ) kn 0.37 ν 0.55

39 DIMENZIONIRNJE RSPONSKIH NOSČ N POPREČNU SILU PRI UPORNJKU 136 Makimalna poprečna ila: ρ min 79.4 kn w,max Rd min min { 0.6 d; 30.0 cm} { ; 30.0} ( C35 45) 0.38 w,max Rd 30.0 cm g1 g Rd kn ; 5.3 kn γ g 1.35 < ( + + ) ( ) g1 < 40 Rd g kn ; q g 66.3 kn kn g + γ q q Odabrane pone 1 ( w 1.13 cm ): m w,min 1.13 w,pot 51.4 cm ρ b yw,d w,pot w,pot γ yk min ; w Odabrane pone 1. Potrebni razmak pona: B 450C yw,d MPa 39.1kN cm 1.15 m w yw,d z Rd Rd1 ( ) cm Odabrane pone 1/1 pri upornjaku.

40 DIMENZIONIRNJE RSPONSKIH NOSČ N POPREČNU SILU PRI STUPU 136 Beton ck (MPa) Čvrtoća na valjku C35/ g1 g Rd kn ; 5.3 kn γ g < 1.35 ( + + ) ( ) 4 40 g1 Rd g kn < ; q g 66.3 kn kn g + γ q q ρ ρl 0.0 Dio poprečne ile koju preuzima beton i uzdužna armatura: l Rd1 Rd1 Rd Rd 80.0 cm c [ τ k ( ρ ) σ ] Rd k 1.6 d < 1.0 σ [ ( ) ] cp Rd1 N 0.5 ν > c 75.3 kn cd b τ Rd (MPa) l 0.0 z ck ν w Pomična čvrtoća cp b w d 0.55 > 0.5 k Dio poprečne ile koju mogu preuzeti tlačne dijagonale: ( ) kn 0.37 ν 0.55

41 DIMENZIONIRNJE RSPONSKIH NOSČ N POPREČNU SILU PRI STUPU 136 Makimalna poprečna ila: ρ min kn w,max Rd min min { 0.6 d; 30.0 cm} { ; 30.0} ( C35 45) 0.4 w,max Rd 30.0 cm g1 g Rd kn ; 5.3 kn γ g < 1.35 ( + + ) ( ) g1 < 40 Rd g kn ; q g 66.3 kn kn g + γ q q Odabrane pone 1 ( w 1.13 cm ): m w,min 1.13 w,pot 51.4 cm ρ b yw,d w,pot w,pot γ yk min ; w Odabrane pone 1. Potrebni razmak pona: B 450C yw,d MPa 39.1kN cm 1.15 m w yw,d z Rd Rd1 ( ) cm Odabrane pone 1/11 pri tupu.

42 KONTROL SPREZNJ T pl T n Q Q 40 n pl n pl S I I I ( I + h ) + ( I + h ) n pl h n t,pl m m m 4 t,n m m pl 4 h h t,n t,pl pl t,pl m 0.10 m + m 3 Q yw,d,max,req kn γ,max yk ; I yw,d Q yw,d S B 450C 33.4 kn MPa 39.1kN cm cm 1.34m m' 39.1 Odabrane pone 4 10 po prejeku (3.16 cm ), na vakih 0 cm dužine noača 5x cm.

43 SKIC RMTURE Prejek Prejek B-B Ø Ø1/10-0 Ø1/ Ø

44 SEUČILIŠTE U SPLITU GRĐEINSKO-RHITEKTONSKI FKULTET KTEDR Z BETONSKE KONSTRUKCIJE I MOSTOE Predmet: MOSTOI Upute za proračun mota - KRJ -