Univerzitet u Beogradu Građevinski fakultet www.grf.bg.ac.rs Studijski program: Modul: Godina/Semestar: OAS GRAĐEVINARSTVO MODUL ZA KONSTRUKCIJE IV godina / VIII semestar Naziv predmeta (šifra): Nastavnik: SPREGNUTE KONSTRUKCIJE OD ČELIKA I BETONA - B2K4CB Doc. dr Nina Gluhović Naslov vežbanja: V1 Proračun spregnute ploče na profilisanom limu Datum : 09.03.2022. Beograd, 2022. Sva autorska prava autora prezentacije i/ili video snimaka su zaštićena. Snimak ili prezentacija se mogu koristiti samo za nastavu na daljinu studenta Građevinskog fakulteta Univerziteta u Beogradu u školskoj 2020/2021 i ne mogu se koristiti za druge svrhe bez pismene saglasnosti autora materijala.
SteelConstruction.info Izvod iz predavanja P1 Spregnute ploče Spregnuti nosač Spregnuta međuspratna konstrukcija Spregnuta ploča na profilisanom limu
Izvod iz predavanja P1 Konstruktivno oblikovanje spregnute ploče Ukupna debljina spregnute ploče h >80 mm. Debljina betona iznad profilisanog lima h c >40 mm. Ploča spregnuta sa gredom ili kada ploča ima ulogu krute dijafragme: h >90 mm i h c >50 mm. Minimalna širina rebra profilisanog lima nije manja od 50 mm. Koriste se limovi sa malim razmakom rebara, kod kojih je b r /b s <0,6. Debljina profilisanog lima je veća od 0,7 mm. Preporučena minimalna količina armature u oba pravca 80mm 2 /m i postavlja se u delu betona iznad profilisanog lima h c. Maksimalno rastojanje šipki armature min (350 mm ; 2h).
Izvod iz predavanja P1 Konstruktivno oblikovanje spregnutog nosača Moždanici se ugrađuju u profilisane limove kod kojih je visina h p 85 mm i širina b o 50 mm. Visina moždanika iznosi maksimalno h sc = h p + 75 mm. Visina moždanika iznosi maksimalno 3d, gde je d prečnik moždanika, imajući u vidu da je visina moždanika iznad profilisanog lima veća od 2d. Koriste se prečnici debljine od 16 mm do 25 mm za zavarene moždanike sa glavom. Primer oznaka i dimenzija profilisanog lima za proračun nosivosti Cofraplus 60.
Izvod iz predavanja P1 Spregnute ploče Q Q Dužina smicanja L s Dužina smicanja L s Raspon spregnute ploče L Pravac nošenja spregnute ploče Kontrole nosivosti koje je potrebno sprovesti: M Rd - nosivost na savijanje (presek I-I), V v,rd - nosivost na vertikalno smicanje (III-III), V l,rd - nosivost na podužno smicanje između profilisanog lima i betona, na dužini smicanja L s (II-II); V p,rd - nosivost na smicanje od probijanja ploče usled koncentrisanih opterećenja.
oslonac sredina raspona Izvod iz predavanja P1 Spregnute ploče Nosivost na podužno smicanje između betonske ploče i profilisanog lima obezbeđuje se kroz: mehaničko sprezanje (udubljenja i ispupčenja), zasecanjem rebra profilisanog lima (trenjem), dodatnim ankerovanjem na kraju (moždanici ili armatura), ankerovanje deformacijom rebra profilisanog lima. R klizanje podužno pomeranje SCI Publication No. P300 (J.W. Rackham et al., 2009)
Proračun nosivosti spregnute ploče na profilisanom limu raspona L= 4,0 m, sa predviđenim jednim privremenim osloncem u toku građenja (faza I profilisani lim kao oplata). Proračun treba da uključi: analizu opterećenja za obe faze građenja, usvajanje profilisanog lima i debljine betonske ploče, definisanje primenjenih materijala, kontrolu graničnih stanja nosivosti i upotrebljivosti za obe faze građenja. Faza I profilisani lim u funkciji oplate za svež beton, usvojen privremeni oslonac u polovini raspona, L= 2,0 m. Faza II spregnuto dejstvo između betona i profilisanog lima uspostvaljeno nakon očvršavanja betona, uklonjen privremeni oslonac, L= 4,0 m. ComFlor manual, 2017
Faza 1 faza građenja - opterećenje u potpunosti prenosi profilisani lim - usvojen privremeni oslonac u polovini raspona, L= 2,0 m. ComFlor manual (Tata Steel, 2017)
Faza I EN 1991-1-6 Opterećenja u toku građenja Tabela 4.2 Preporučene vrednosti opterećenja u toku građenja usled izlivanja svežeg betona.
Faza I EN 1991-1-6 Opterećenja u toku građenja Tabela 4.2 Preporučene vrednosti opterećenja u toku građenja usled izlivanja svežeg betona. sopstvena težina 1,5 kn/m 2 + 0,75 kn/m 2 kontinualni nosač 1,5 kn/m 2 u jednom polju 0,75 kn/m 2 kontinualni nosač
Faza I EN 1993-1-3 Dodatna pravila za hladno oblikovane elemente i profile - kontrola nosivosti profilisanog lima na smicanje - ULS. w s f w 0,346 t E yp p za rebra bez podužnih ukrućenja V b,rd hw f t bv sin M0 nosivost na smicanje napon smicanja koji uzima u obzir izbočavanje usled smičućih napona f bv nosivost na savijanje M Rd W p,eff yp M0 f
Faza I EN 1994-1-1 Proračun spregnutih konstrukcija od čelika i betona - kontrola graničnih stanja upotrebljivosti poglavlje 9.3.2 i 9.8.2 - SLS. Ukoliko je ugib profilisanog lima od sopstvene težine i korisnog opterećenja u fazi I veći od h/10 mora se u proračun uzeti u obzir povećanje zapremine (težine) betona usled ugiba profilisanog lima. Uvećanje se može uzeti u obzir kao raspodeljeno opterćenje po celoj površni ploče u iznosu od: g 0.7 f max betona uvećanje težine usled ugiba profilisanog lima Ugib profilisanog lima usled sopstvene težine i težine svežeg betona (faza I) ne treba da bude veći od L/180, gde je L rastojanje između oslonaca.
Faza II EN 1994-1-1 i EN 1992-1-1 statički sistem spregnute ploče na profilisanom limu je prosta greda raspona L=4,0 m. Sprovode se sledeće kontrole za granična stanja nosivosti: nosivost spregnute ploče na savijanje, nosivost spregnute ploče na smicanje, M N d Rd p p x pl 2 1/3 V max C k 100 f k b d ; V k b d Rdc Rdc 1 ck 1 cp w p min 1 cp w p nosivost spregnute ploče na dejstvo lokalne sile, 1/3 V Rdc max C Rdck 100 1 fck k1 cp cpds ; Vmin k1 cp cpds nosivost spregnute ploče na savijanje upravno na pravac pružanja rebara profilisanog lima.
Raspon spregnute ploče pravac pružanja profilisanog lima Faza II EN 1994-1-1 i EN 1992-1-1 Kontrola nosivosti spregnute ploče upravno na pravac savijanja profilisanog lima. Moment savijanja spregnute ploče na profilisanom limu upravno na pravac savijanja profilisanog lima. M Ed m Ed M Ed a m R bem R bm q bm R bem R bm Poprečni presek formiran je od betonske ploče visine h c iznad profilisanog lima i armature u zategnutoj zoni. q bem
Faza II EN 1994-1-1 Kontrola deformacije spregnute ploče SLS sprovodi se za geometrijske karakteristike efektivnog spregnutog poprečnog preseka uzimajući u obzir uticaj kratkotrajnog odnosno dugotrajnog opterećenja. Geometrijske karakteristike efektivnog poprečnog preseka dugotrajno opterećenje t= 3 bxel,t 2 Ieff,t Apb dp xel,t Ip,effb 3n t n t E E p cm 3 Geometrijske karakteristike efektivnog poprečnog preseka kratkotrajno opterećenje t=0 3 bx 2 el Ieff Apb dp xel Ip,effb 3n t n E E p cm