IZVEDBENI GRAðEVINSKI PROJEKT

Транскрипт

1 Ured za samostalno obavljanje poslova projektiranja i stručnog nadzora grañenja ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. mb ureda: oznaka projekta: tehnički dnevnik: Auto Hrvatska Prodajno servisni centri d.o.o., Zastavnica 25/c, Zagreb (230 kw) Zastavnica 25/c, Zagreb k.č. br. 29/1, k.o. Demerje /2020 MAPA II IZVEDBENI GRAðEVINSKI PROJEKT PROJEKT KONSTRUKCIJE glavni projektant: Marijan Marciuš dipl. ing. el. projektant: Saša Bračko mag. ing. aedif. Ludbreg, rujan 2020 M. P. Miškine 16, Ludbreg bracko.sasa@gmail.com

2 SADRŽAJ 1.0. OPĆI DIO 1.1. Popis mapa i projektanata Rješenje o osnivanju Ureda za samostalno obavljenje poslova projektiranja i stručnog nadzora grañenja ovlaštenog inženjera grañevinarstva Imenovanju glavnog projektanta Rješenje o upisu u imenik ovlaštenih inženjera grañevinarstva Izjava projektanta TEHNIČKI DIO 2.1. Tehnički opis Program kontrole i osiguranje kvalitete Analiza mehaničke otpornosti i stabilnosti konstrukcije Grafički dio list br. 1 Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 2

3 1. OPĆI DIO Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 3

4 1.1. POPIS MAPA I PROJEKTANATA MAPA I ELEKTROTEHNIČKI PROJEKT PROJEKT SUNČANE ELEKTRANE MBT-inženjering d.o.o., Macinec Marijan Marciuš, dipl. ing. el., ovlašteni inženjer elektrotehnike, br. ovlaštenja E 238 broj tehničkog dnevnika: 384/2020 MAPA II GRAðEVINSKI PROJEKT PROJEKT KONSTRUKCIJE Ured za samostalno obavljanje poslova projektiranja i stručnog nadzora grañenja ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko Saša Bračko, mag. ing. aedif., ovlašteni inženjer grañevinarstva, br. ovlaštenja G 4629 broj tehničkog dnevnika: 28/2020 Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 4

5 Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 5

6 Temeljem Zakona o gradnji (NN br. 153/13, 20/17, 39/19, 125/19) izdajem: RJEŠENJE kojim se imenuje: PROJEKTANT: SAŠA BRAČKO, mag.ing.aedif. ovlašteni inženjer grañevinarstva Klasa: UP/I-360-1/11-01/4629 Urbroj: Zagreb, 24. veljače god. za projekt: GRAðEVINSKI PROJEKT PROJEKT KONSTRUKCIJE Naručitelj: Grañevina: Lokacija: Auto Hrvatska Prodajno servisni centri d.o.o., Zastavnica 25/c, Zagreb Fotonaponska elektrana Auto Hrvataska P.S.C. Zastavnica 25/c, Zagreb, k.č. br. 29/1, k.o. Demerje Izjava: Imenovana osoba ima odgovarajuću stručnu spremu, radno iskustvo, položen stručni ispit, upisana je u Imenik ovlaštenih inženjera u Hrvatskoj komori inženjera grañevinarstva pod rednim br. 4629, te joj je izdano Rješenje o osnivanju Ureda za samostalno obavljenje poslova projektiranja i stručnog nadzora grañenja ovlaštenog inženjera grañevinarstva pod rednim br Ludbreg, rujan 2020 Projektant: Saša Bračko, mag. ing. aedif. Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 6

8 Temeljem Zakona o gradnji (NN br. 153/13, 20/17, 39/19, 125/19), za Naručitelj: Grañevina: Lokacija: Auto Hrvatska Prodajno servisni centri d.o.o., Zastavnica 25/c, Zagreb Fotonaponska elektrana Auto Hrvataska P.S.C. Zastavnica 25/c, Zagreb, k.č. br. 29/1, k.o. Demerje dajem IZJAVU PROJEKTANTA da je ovaj IZVEDBENI GRAðEVINSKI PROJEKT PROJEKT KONSTRUKCIJE sukladan s važećim zakonima i propisima: Zakon o gradnji (NN 153/13, 20/17, 39/19, 125/19) Zakon o poslovima i djelatnostima prostornog ureñenja i gradnje (NN 78/15, 118/18, 110/19) Zakon o komori arhitekata i komorama inženjera u graditeljstvu i prostornom ureñenju (NN 78/15, 114/18, 110/19) Zakon o grañevnim proizvodima (NN 76/13, 30/14, 130/17, 39/19) Pravilnik o jednostavnim i drugim grañevinama i radovima (NN 112/17, 34/18, 36/19, 98/19) Tehnički propis za grañevinske konstrukcije (NN 17/17) Tehnički propis o grañevnim proizvodima (NN 35/18, 104/19) Projektant: Saša Bračko, mag. ing. aedif. Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 8

9 2. TEHNIČKI DIO Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 9

10 2.1. TEHNIČKI OPIS Predmet projekta izgradnja je sunčane elektrane na krovu postojećih zgrada poslovnog kompleksa Auto Hrvatska Prodajno servisni centri d.o.o. u Zagrebu. Zgrade se nalaze na lokaciji k.č. br. 29/,1 k.o. Demerje. U projektu je izrañen statički proračun aluminijske konstrukcije i balasta. Fotonaponsku elektranu čine fotonaponski moduli i odgovarajuća aluminijska konstrukcija za montažu. Moduli su rasporeñeni u skupinama na krovu dviju zgrada, u projektu nazvane radionička halai skladišna hala. Fotonaponski moduli se montiraju u poziciji landscape, pod nagibom 10. Primjenjuje se sustav montaže nika solar, NS-FR ili proizvod jednake vrijednosti drugog proizvoñača. Montažu modula i aluminijske konstrukcije izvoditi prema uputama proizvoñača fotonaponskih modula i aluminijske konstrukcije. Dispozicija modula i balasta prikazana je u grafičkom prilogu koji je sastavni dio ovog projekta. Računski tretman odnosi se na analizu skupine modula za najnepovoljnije opterećenje (smjerom djelovanja vjetra) ili pozicijom na krovu. Za stalno djelovanje usvojena je vrijednost od 0,16 kn/m 2, kao vl. težina fotonaponskog modula i aluminijske konstrukcije prema podacima od proizvoñača fotonaponskih modula. Za djelovanje snijega usvojena je karakteristična vrijednost prema hrvatskoj normi za djelovanje snijega (HRN EN :2012), čiji iznos za navedenu lokaciju (kontinentalno područje, nadmorske visine 120) iznosi sk = 1,25 kn/m 2. Za djelovanje vjetra usvojena je temeljna vrijednost osnovne brzine prema hrvatskoj normi za djelovanje vjetra (HRN EN :2012) i prema karti osnovne brzine vjetra, čiji iznos za navedenu lokaciju iznosi vb,0 = 20,0 m/s. Kvaliteta aluminijske konstrukcije: EN-AW 6063 T66, prema normi HRN EN :2015 Spojna sredstva (vijci): Dozvoljena je ugradnja vijaka čija je nosivost deklarirana prema dopuštenju ovlaštene ustanove za certificiranje. ZAKLJUČAK: Statičkom analizom utvrñeno kako se izgradnjom fotonaponske elektrane na krovu postojeće poslovne zgrade, NE utječe bitno na mehaničku otpornost i stabilnost konstrukcije. Projektant: Saša Bračko, mag. ing. aedif. Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 10

11 2.2. PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE 1. Općenito Zakon o gradnji (NN 153/13, 20/2017, 39/19, 125/19) propisuje ispunjavanje temeljnih zahtjeva za grañevinu u pogledu: mehaničke otpornosti i stabilnosti, sigurnosti u slučaju požara, higijene, zdravlja i zaštite okoliša, sigurnosti i pristupačnosti tijekom uporabe, zaštiti od buke, gospodarenje energijom i očuvanju topline i održive uporabe prirodnih izvora. Temeljni zahtjevi moraju, uz propisano održavanje biti ispunjeni tijekom uporabnog vijeka predmetne grañevine. Grañevni proizvodi koji se ugrañuju moraju ispunjavati teneljne zahtjeve za grañevinu, odnosno moraju imati potvrñenu sukladnost sa hrvatskim normama, propisima i tehničkim specifikacijama. Tehnički propis za grañevinske konstrukcije (NN 17/17) u okviru ispunjavanja bitnih zahtjeva za grañevinu, propisuje tehnička svojstva za aluminijske konstrukcije u grañevinama, zahtjeve za projektiranje, izvoñenje radova, uporabljivost, održavanju i druge zahtjeve za aluminijske konstrukcije, te tehnička svostva i druge zahtjeve za grañevne proizvode namijenjene ugradnji u aluminijsku konstrukciju primjena općih tehničkih uvjeta Ovi tehnički uvjeti i program kontrole i osiguranja kvalitete (u daljnjem tekstu Tehnički uvjeti) sadrže tehničke uvjete izvoñenja radova, tehnologiju izvoñenja, način ocjenjivanja kvalitete. Priloženi tehnički uvjeti mogu se dopuniti ili izmjeniti tijekom izvoñenja radova, u dogovoru s projektantom i nadzornim inženjerom, ali u okvirima predviñenim ovim projektom dužnosti investitora projektiranje, grañenje i nadzor povjeriti osobama ovlaštenim za obavljanje tih poslova pridržavati se ostalih obveza po navedenom zakonu 1.3. dužnosti izvoñača radove izvoditi prema projektu, ugovoru, tehničkim propisima i pravilima struke, tehničkim normativima i standardima radove izvoditi na način da zadovolje svojstva u smislu pouzdanosti, mehaničke otpornosti i stabilnosti, sigurnosti za slučaj požara, zaštite zdravlja ljudi, zaštite korisnika od povreda, zaštite od buke i vibracija, toplinske zaštite i uštede energije, zaštite od korozije, te ostala funkcionalna i zaštitna svojstva ugrañivati materijale, opremu i proizvode predviñene projektom, provjerene u praksi, a čija je kvaliteta dokazana certifikatima sukladno propisima i normama osigurati dokaze o kvaliteti radova i ugrañenih proizvoda i opreme 1.4. dokumentacija Da bi se osigurao ispravan tok i kvaliteta grañenja, izvoñač mora na gradilištu posjedovati odgovarajuću dokumentaciju za grañenje i pridržavati se nje kako slijedi: projektna dokumentacija (glavni projekt) uredno voñen grañevinski dnevnik i grañevinsku knjigu rješenja o imenovanju odgovornih osoba dokumentaciju o kvaliteti radova i ugrañenog materijala i opreme(atesti, uvjerenja, certifikati, jamstveni listovi) izvještaje o svim ostalim ispitivanjima koja su provedena po nalogu ispitivanju nadzornog inženjera ili bez njegovog naloga a koja su potrebna radi dokazivanja kvalitete izvedenih radova i ugrañenih materijala 1.5. norme Nabavku opreme i materijal izvoñač mora usuglasiti sa dolje navedenim specifikacijama i važećim normama: HRN EN (Hrvatske norme preuzete europske norme) Ukoliko neki radovi nisu obuhvaćeni navedenim standardima, mjerodavni će biti: Europske norme Meñunarodne Organizacije za Standardizaciju ISO Njemačke Industrijske Organizacije DIN Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 11

12 2. Aluminijska konstrukcija Opći uvjeti za izradu i montažu aluminijske konstrukcije Aluminijski dio konstrukcije obrañen u ovom projektu podliježe primjeni tehničkih propisa za grañevinske konstrukcije (NN 17/17). Popis svih primjenjenih propisa naveden je u Izjavi projektanta o usklañenosti projekta. U tehničkoj dukumentaciji (statičkom proračunu) predviñena je vrsta i kvaliteta materijala konstrukcije. Materijal druge vrste i kvalitete ne može se upotrijebiti bez suglasnosti i odobrenja projektanta. U tehničkoj dokumentaciji definiran je oblik, kvaliteta i pozicija. Za svaku promjenu potrebno je prethodno ishoditi odobrenje projektanta. Osnovni dokumenti za izvoñenje glavni projekt izvedbeni projekt Izvoñač radova izrade i montaže mora imati zakonske potvrde podobnosti. Klasa izvoñenja: EXC1 Osnovni zahtjevi kvalitete prema normi HRN EN :2008, Izvedba čeličnih i aluminijskih konstrukcija: Tehnički zahtjevi za aluminijske konstrukcije Kategorija atmosferske korozivnosti: C2 (niska), prema normi HRN EN ISO Lagano onečišćena atmosfera Održavenje aluminijske konstrukcije Održavanje aluminijske konstrukcije mora tijekom trajanja grañevine, osigurati očuvanje njenih tehničkih svojstava i ispunjenje zahtjeva odreñeni projektom grañevine i propisom. Održavanje konstrukcije podrazumijeva: - redovite preglede aluminijske konstrukcije, na način odreñen projektom ili propisom - izvanredne preglede aluminijske konstrukcije nakon kakvog izvanrednog dogañaja ili po nalogu insprekcije - izvoñenje radova kojima se aluminijska konstrukcija zadržava ili se vraća u stanje odreñeno projektom ili propisom. Ispunjavanje propisanih uvjeta održavanja aluminijske konstrukcije dokumentira se se u skladu s projektom grañevine te: - izvješćime o pregledima i ispitivanjima - zapisnicima o radovima održavanja - na drugi prikladan način Održavanje aluminijske konstrukcije ne smiju se ugroziti tehnička svojstva i ispunjavanje propisanih zahtjeva projektom ili propisom. Projektant: Saša Bračko, mag. ing. aedif. Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 12

13 2.3. ANALIZA MEHANIČKE OTPORNOSTI I STABILNOSTI Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 13

14 Analiza opterećenja stalno: FN modul 18,5kg / (1,66m x 1,0m) = 11,14 kg/m 2 0,12 kn/m 2 snijeg (HRN EN :2012) Zagreb (120 mnv) nadmorska visina sk = 1,25 kn/m 2 kontinentalno područje Ce = 1,0 Ct= 1,0 µ1 = 0,80 (0 < α 0 < 30 ) s = 1,25 x 1,0 x 1,0 x 0,80 = 1,0 kn/m 2 vjetar (HRN EN :2012) temeljna vrijed. osnovne brzine vb,0 = 20,0 m/s faktor smjera cdir = 1,0 faktor god. doba cseason = 1,0 osnovna brzina vjetra: vb = 20,0 m/s visina grañevine: z 8,0m usvojeno 8,0 m (zmin = 5,0 m) područje terena: III kategorija referentna duljina hrapavosti: z0,ii = 0,05 m duljina hrapavosti terena: z0 = 0,3 m koef. orografije: c0(z) = 1,0 koef. terena: kr = 0,215 koef. hrapavosti: cr(z) = 0,707 srednja brzina vjetra: vm = 14,14 m/s faktor turbolencije: ki = 1,0 intenzitet turbolencije: Iv(z) = 0,305 tlak pri osnov. brzini: qb = 0,25 kn/m 2 tlak pri vršnoj brzini: qp(z) = 0,39 kn/m 2 vanjski tlak vjetra: we = qp(ze) x cpe = 0,39 x cpe [kn/m 2 ] Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 14

15 RADIONIČKA HALA Ravni krov, α 0 smjer vjetra θ = 0 (SI), θ = 180 (JZ) b = 59,30 m d = 31,20 m h 8,0 m 2h 16,0 m e = 16,0 m e/10 1,60 m e/4 4,0 m e/2 8,0 m smjer vjetra θ = 90 (JI) b = 31,20 m d = 59,30 m h 8,0 m 2h 16,0 m e = 16,0 m e/10 1,60 m e/4 4,0 m e/2 8,0 m hp / h = 0,20 / 8,0 = 0,025 koeficijenti vanjskog tlaka (HRN EN :2012, tablica 7.2) we = qp(ze) x cpe = 0,39 x cpe [kn/m 2 ] zona F zona G zona H zona I A [m 2 ] 6,40 > 10 > 10 > 10 cpe -1,72-1,1-0,7 +0,2-0,2 we [kn/m 2 ] -0,67-0,43-0,27 +0,08-0,08 Podaci za proračun: G = 0,16 kn/m 2 - vl. težina modula i alu. konstrukcije l1 = 1,66 m - raspon (dužina modula) α = 10 - nagib foto. modula µ = 0,7 - koef. trenja Ed = 0,9 x G + 1,5 x Q - mjerodavna kombinacija djelovanja (EQU) Ψmc (0,8; 0,7; 0,7) - faktori smanjenja we = 0,39 x cpe Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 15

16 Pozicija fotonaponskih modula po vjetrovnim zonama Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 16

17 Proračun komponenata sustava za montažu fotonaponskih modula na ravnom krovu Nika Solar NS-FR Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 17

19 Proračun balasta Skupina modula FN1 (75 kom) smjer vjetra - Jugoistok Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,8) x Aref = -0,19 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,28 x 10 kom = 3,43 kn / zona G W2(H) = 0,19 x 30 kom = 5,73 kn / zona H W3(I) = 0,05 x 35 kom = 1,91 kn / zona I ΣWEd = 16,61 kn / sklop WEd,v = 16,36 kn / sklop WEd,h = 2,88 kn / sklop G = 10,80 kn / sklop Qb = 10,76 kn / sklop Qb = 17,86 kn / raspon k = 0,97 Qb,1 (G) = 0,55 kn/modul Qb,2 (H) = 0,31 kn/modul Qb,3 (H) = 0,09 kn/modul 50 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul smjer vjetra - Jugozapad Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,8) x Aref = -0,22 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,19 kn / zona H W4 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,34 x 6 kom = 2,06 kn / zona G W2(H) = 0,22 x 3 kom = 0,66 kn / zona H W3(H) = 0,19 x 30 kom = 5,73 kn / zona H W4(I) = 0,05 x 36 kom = 1,97 kn / zona I ΣWEd = 15,62 kn / sklop WEd,v = 15,38 kn / sklop WEd,h = 2,71 kn / sklop G = 10,80 kn / sklop Qb = 9,40 kn / sklop Qb = 15,60 kn / raspon k = 0,90 Qb,1 (G) = 0,51 kn/modul Qb,2 (H) = 0,33 kn/modul Qb,2 (H) = 0,29 kn/modul Qb,2 (I) = 0,08 kn/modul 50 kg/modul 30 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul Skupina modula FN2 (69 kom) smjer vjetra - Sjeveroistok Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,8) x Aref = -0,22 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,19 kn / zona H W4 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,34 x 6 kom = 2,06 kn / zona G W2(H) = 0,22 x 3 kom = 0,66 kn / zona H W3(H) = 0,19 x 24 kom = 4,59 kn / zona H W4(I) = 0,05 x 36 kom = 1,97 kn / zona I ΣWEd = 13,90 kn / sklop WEd,v = 13,69 kn / sklop WEd,h = 2,41 kn / sklop G = 9,94 kn / sklop Qb = 8,0 kn / sklop Qb = 13,28 kn / raspon k = 0,86 Qb,1 (G) = 0,49 kn/modul Qb,2 (H) = 0,31 kn/modul Qb,3 (H) = 0,27 kn/modul Qb,4 (I) = 0,08 kn/modul 50 kg/modul 30 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul smjer vjetra - Jugoistok Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,19 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,34 x 9 kom = 3,09 kn / zona G W2(H) = 0,19 x 27 kom = 5,16 kn / zona H W3(I) = 0,05 x 33 kom = 1,80 kn / zona I ΣWEd = 15,08 kn / sklop WEd,v = 14,85 kn / sklop WEd,h = 2,62 kn / sklop G = 9,94 kn / sklop Qb = 9,61 kn / sklop Qb = 15,95 kn / raspon k = 0,96 Qb,1 (G) = 0,54 kn/modul Qb,2 (H) = 0,30 kn/modul Qb,3 (I) = 0,09 kn/modul 50 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 19

20 Skupina modula FN3 (100 kom) smjer vjetra - Jugozapad Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,8) x Aref = -0,22 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,19 kn / zona H W4 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,34 x 8 kom = 2,75 kn / zona G W2(H) = 0,22 x 8 kom = 1,75 kn / zona H W3(H) = 0,19 x 36 kom = 6,88 kn / zona H W4(I) = 0,05 x 48 kom = 2,62 kn / zona I ΣWEd = 20,99 kn / sklop WEd,v = 20,67 kn / sklop WEd,h = 3,64 kn / sklop G = 14,40 kn / sklop Qb = 12,75 kn / sklop Qb = 21,17 kn / raspon k = 0,91 Qb,1 (G) = 0,52 kn/modul Qb,2 (H) = 0,33 kn/modul Qb,3 (H) = 0,29 kn/modul Qb,4 (I) = 0,08 kn/modul 50 kg/modul 30 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul Skupina modula FN4 (76 kom) smjer vjetra - Jugozapad Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,8) x Aref = -0,22 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,19 kn / zona H W4 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,34 x 4 kom = 1,37 kn / zona G W2(H) = 0,22 x 8 kom = 1,75 kn / zona H W3(H) = 0,19 x 16 kom = 3,06 kn / zona H W4(I) = 0,05 x 48 kom = 2,62 kn / zona I ΣWEd = 13,20 kn / sklop WEd,v = 13,00 kn / sklop WEd,h = 2,29 kn / sklop G = 10,94 kn / sklop Qb = 5,92 kn / sklop Qb = 9,83 kn / raspon k = 0,67 Qb,1 (G) = 0,38 kn/modul Qb,2 (H) = 0,24 kn/modul Qb,3 (H) = 0,21 kn/modul Qb,4 (I) = 0,06 kn/modul 50 kg/modul 30 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul Skupina modula FN5 (55 kom) smjer vjetra - Jugozapad Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-0,7 x 0,8) x Aref = -0,22 kn / zona H W2 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,22 x 11 kom = 2,40 kn / zona H W2(H) = 0,05 x 44 kom = 2,40 kn / zona I ΣWEd = 7,21 kn / sklop WEd,v = 7,10 kn / sklop WEd,h = 1,25 kn / sklop G = 7,92 kn / sklop Qb = 1,07 kn / sklop Qb = 1,78 kn / raspon k = 0,22 Qb,1 (H) = 0,08 kn/modul Qb,2 (I) = 0,02 kn/modul 30 kg/modul 10 kg/modul Skupina modula FN6 (22 kom) smjer vjetra - Jugozapad Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,19 kn / zona H G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,22 x 11 kom = 3,78 kn / zona G W2(H) = 0,05 x 11 kom = 2,10 kn / zona H ΣWEd = 8,82 kn / sklop WEd,v = 8,68 kn / sklop WEd,h = 1,53 kn / sklop G = 3,17 kn / sklop Qb = 8,56 kn / sklop Qb = 14,20 kn / raspon k = 1,46 Qb,1 (G) = 0,83 kn/modul Qb,2 (H) = 0,46 kn/modul 80 kg/modul 50 kg/modul Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 20

21 Skupina modula FN7 (62 kom) smjer vjetra - Sjeveroistok Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-07 x 0,8) x Aref = -0,22 kn / zona H W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,19 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,22 x 11 kom = 2,40 kn / zona H W2(H) = 0,19 x 7 kom = 1,34 kn / zona H W3(H) = 0,05 x 44 kom = 2,40 kn / zona I ΣWEd = 9,21 kn / sklop WEd,v = 9,07 kn / sklop WEd,h = 1,60 kn / sklop G = 8,93 kn / sklop Qb = 2,70 kn / sklop Qb = 4,48 kn / raspon k = 0,44 Qb,1 (G) = 0,16 kn/modul Qb,2 (H) = 0,14 kn/modul Qb,3 (H) = 0,04 kn/modul 30 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 21

22 SKLADIŠNA HALA Ravni krov, α 0 smjer vjetra θ = 0 (SZ), θ = 180 (JI) b 31,0 m d 31,0 m h 8,0 m 2h 16,0 m e = 16,0 m e/10 1,60 m e/4 4,0 m e/2 8,0 m smjer vjetra θ = 90 (SI) b 31,0 m d 31,0 m h 8,0 m 2h 16,0 m e = 16,0 m e/10 1,60 m e/4 4,0 m e/2 8,0 m hp / h = 0,20 / 8,0 = 0,025 koeficijenti vanjskog tlaka (HRN EN :2012, tablica 7.2) we = qp(ze) x cpe = 0,39 x cpe [kn/m 2 ] zona F zona G zona H zona I A [m 2 ] 6,40 > 10 > 10 > 10 cpe -1,72-1,1-0,7 +0,2-0,2 we [kn/m 2 ] -0,67-0,43-0,27 +0,08-0,08 Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 22

23 Pozicija fotonaponskih modula po vjetrovnim zonama Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 23

24 Proračun balasta Skupina modula FN8 (80 kom) smjer vjetra - Jugoistok Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,8) x Aref = -0,19 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,34 x 10 kom = 3,43 kn / zona G W2(H) = 0,19 x 30 kom = 5,73 kn / zona H W3(I) = 0,05 x 40 kom = 2,18 kn / zona I ΣWEd = 17,02 kn / sklop WEd,v = 16,76 kn / sklop WEd,h = 2,96 kn / sklop G = 11,52 kn / sklop Qb = 10,52 kn / sklop Qb = 17,46 kn / raspon k = 0,93 Qb,1 (G) = 0,53 kn/modul Qb,2 (H) = 0,29 kn/modul Qb,3 (H) = 0,08 kn/modul 50 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul Skupina modula FN9 (88 kom) smjer vjetra - Jugoistok Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,19 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,34 x 11 kom = 3,78 kn / zona G W2(H) = 0,19 x 33 kom = 6,31 kn / zona H W3(I) = 0,05 x 44 kom = 2,40 kn / zona I ΣWEd = 18,73 kn / sklop WEd,v = 18,44 kn / sklop WEd,h = 3,25 kn / sklop G = 12,67 kn / sklop Qb = 11,57 kn / sklop Qb = 19,21 kn / raspon k = 0,93 Qb,1 (G) = 0,53 kn/modul Qb,2 (H) = 0,29 kn/modul Qb,3 (H) = 0,08 kn/modul 50 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul smjer vjetra - Sjeveroistok Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,19 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,34 x 8 kom = 2,75 kn / zona G W2(H) = 0,19 x 32 kom = 6,12 kn / zona H W3(I) = 0,05 x 48 kom = 2,62 kn / zona I ΣWEd = 17,22 kn / sklop WEd,v = 16,96 kn / sklop WEd,h = 2,99 kn / sklop G = 12,67 kn / sklop Qb = 9,51 kn / sklop Qb = 15,79 kn / raspon k = 0,83 Qb,1 (G) = 0,47 kn/modul Qb,2 (H) = 0,26 kn/modul Qb,3 (H) = 0,08 kn/modul 50 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 24

25 Skupina modula FN10 (67 kom) smjer vjetra - Sjeveroistok Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,19 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,34 x 8 kom = 2,75 kn / zona G W2(H) = 0,19 x 29 kom = 5,54 kn / zona H W3(I) = 0,05 x 30 kom = 1,64 kn / zona I ΣWEd = 14,89 kn / sklop WEd,v = 14,66 kn / sklop WEd,h = 2,59 kn / sklop G = 9,65 kn / sklop Qb = 9,67 kn / sklop Qb = 16,06 kn / raspon k = 0,97 Qb,1 (G) = 0,56 kn/modul Qb,2 (H) = 0,31 kn/modul Qb,3 (H) = 0,09 kn/modul 50 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul smjer vjetra - Sjeverozapad Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-1,1 x 0,8) x Aref = -0,34 kn / zona G W2 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,22 kn / zona H W3 = 0,39 x (-0,7 x 0,7) x Aref = -0,19 kn / zona H W4 = 0,39 x (-0,2 x 0,7) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,34 x 4 kom = 1,37 kn / zona G W2(H) = 0,22 x 7 kom = 1,53 kn / zona H W3(H) = 0,19 x 12 kom = 2,29 kn / zona H W4(I) = 0,05 x 44 kom = 2,40 kn / zona I ΣWEd = 11,40 kn / sklop WEd,v = 11,22 kn / sklop WEd,h = 1,98 kn / sklop G = 9,65 kn / sklop Qb = 4,89 kn / sklop Qb = 8,12 kn / raspon k = 0,64 Qb,1 (G) = 0,37 kn/modul Qb,2 (H) = 0,23 kn/modul Qb,3 (H) = 0,20 kn/modul Qb,4 (I) = 0,06 kn/modul 50 kg/modul 30 kg/modul 30 kg/modul 10 kg/modul Skupina modula FN11 (25 kom) smjer vjetra - Sjeverozapad Wi = qp(z) x cpe,i x Aref W1 = 0,39 x (-0,7 x 0,8) x Aref = -0,22 kn / zona H W2 = 0,39 x (-0,2 x 0,8) x Aref = -0,05 kn / zona I G = 0,16 x Aref = 0,16 kn / sklop W1(G) = 0,22 x 5 kom = 1,09 kn / zona H W2(H) = 0,05 x 20 kom = 1,09 kn / zona I ΣWEd = 3,28 kn / sklop WEd,v = 3,23 kn / sklop WEd,h = 0,57 kn / sklop G = 3,60 kn / sklop Qb = 0,49 kn / sklop Qb = 0,81 kn / raspon k = 0,22 Qb,1 (G) = 0,08 kn/modul Qb,2 (H) = 0,02 kn/modul 30 kg/modul 10 kg/modul Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 25

26 Analiza mehaničke otpornosti i stabilnosti nosive konstrukcije Analiza mehaničke otpornosti i stabilnosti provedena je prema projektnoj dokumentaciji GRAðEVINSKI PROJEKT KONSTRUKCIJE, Mapa 2, izrañen od strane tvrtke PLAN B d.o.o., Zagreb, siječanj 2009, projektant: Zdravko Zorić, dipl. ing. grañ., oznaka projekta: 02-01/09. Radionička hala analiza djelovanja stalno opt. (slojevi) hidroizolacija 0,2cm 0,03 kn/m 2 termoizolacija 20cm 0,20 kn/m 2 parna brana trapezni lim 150/280, 1mm 0,14 kn/m 2 vl. težina konstrukcije software instalacije 0,25 kn/m 2 0,62 kn/m 2 fasadni panel 0,30 kn/m 2 dodatno opterećenje - sunčana elektrana foto. moduli 75 kom 124,50 m 2 (skupina FN1) G = 0,16 kn/m 2 x 124,5 m 2 = 20,0 kn A 168,0 m 2 q1 = 20,0 / 168,0 0,12 kn/m 2 balast 50 kg x 15 kom = 750,0 kg 30 kg x 43 kom = 1290,0 kg 10 kg x 17 kom = 170,0 kg = 2210,0 kg 22,10 kn q2 = 22,10 / 168,0 = 0,13 kn/m 2 Σq = 0,12 + 0,13 = 0,25 kn/m 2 kran V = 55,0 kn H = 9,0 kn snijeg s = 1,0 kn/m 2 vjetar we = qp(ze) x cpe = 0,39 x cpe [kn/m 2 ] djelovanje vjetra na vanjske površine we = qp(ze) x cpe = 0,39 x cpe [kn/m 2 ] D E H I cpe +0,7-0,3-0,7 +0,2 we [kn/m 2 ] +0,27-0,12-0,27 +0,08 djelovanje vjetra na unutarnje površine wi = 0,39 x cpi [kn/m 2 ] cpi = +0,2 wi = 0,39 x (+0,2) = 0,08 cpi = -0,3 wi = 0,39 x (-0,3) = -0,12 zbroj vanjskog i unutarnjeg tlaka w1,2 = lwel+ lwil [kn/m 2 ] D E H I w1 0,27 0,08 = 0,19-0,12 0,08 = -0,20-0,27 0,08 = -0,35 0,08 0,08 = 0 w2 0,27 + 0,12 = 0,39-0,12 + 0,12 = 0-0,27 + 0,12 = -0,15 0,08 + 0,12 = 0,20 Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 26

27 Krovni pokrov - Trapezni lim 150/280 statički sistem: kontinuirani nosač preko dva polja, raspona l1 + l2 = 6,30m + 6,80m tn = 1,0mm stalno opterećenje: 0,37 kn/m 2 slojevi 0,25 kn/m 2 fotonaponska elektrana snijeg: 1,0 kn/m 2 vjetar_pritisak: 0,20 kn/m 2 vjetar_odizanje: -0,35 kn/m 2 mjerodavna kombinacija djelovanja (GSU) qed,p = 1,0 x (0,37 + 0,25) + 1,0 x 1,0 + 1,0 x 0,6 x 0,20 = 1,74 kn/m 2 qdop = 2,10 kn/m 2 (l/300) < qed,p = 1,74 kn/m 2 Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 27

28 Poprečni okvir (osi 21) širina djelovanja: e = (6,30 + 6,80) / 2 = 6,55m stalno opterećenje: snijeg vjetar vl. težina konstrukcije (software) g = (0,62 + 0,25) x 6,55 5,70 kn/m' slojevi krova gf = 0,30 x 6,55 = 1,97 kn/m' fasadni panel s = 1,0 x 6,55 = 6,55 kn/m' w(d) = 0,39 x 6,55 = 2,55 kn/m' w(e) = 0 w(i) = 0,20 x 6,55 = 1,31 kn/m' Izometrija (Front) IPE 500 Promjenjiv IPE 500 IPE 500 IPE 500 IPE 500 Promjenjiv IPE IPBl 180 IPBl IPBl 340 IPBl Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 28

29 Opt. 1: stalno (g) p=5.70 p=5.70 p=1.97 p=1.97 Opt. 2: kran P=55.00 P=9.00 Opt. 3: snijeg p=6.55 p=6.55 Opt. 4: vjetar_pritisak p=1.31 p=1.31 p=2.55 Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 29

30 slučajevi opterećenja 1 stalno (g) 2 kran 3 snijeg 4 vjetar_pritisak 5 seizmic kombinacije opterećenja 6 I 7 I+II 8 I+III 9 I+II+III 10 I+IV 11 I+III+IV 12 I+V 13 I+IV+V xI+1.05xII+1.5xIII xI+1.5xIII+0.9xIV xI+1.5xII+0.75xIII xI+0.75xIII+1.5xIV 18 I+1.05xII+1.5xIII 19 I+1.5xIII+0.9xIV 20 I+0.75xIII+1.5xIV 21 I+1.5xII+0.75xIII xI+1.05xII+0.75xIII xI+0.75xIII+0.9xIV xI+1.5xIV xI+1.5xII xI+1.5xIII 27 I+1.05xII+0.75xIII 28 I+0.75xIII+0.9xIV 29 I+1.5xIV 30 I+1.5xIII 31 I+1.5xII xI+1.05xII xI+0.9xIV xI+0.75xIII 35 I+1.05xII 36 I-1xV 37 I+V 38 I+0.9xIV 39 I+0.75xIII xI 41 I Modalna analiza Faktori opterećenja za proračun masa No Naziv Koeficijent 1 stalno (g) kran snijeg vjetar_pritisak 0.00 Raspored masa po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] level_ level_ Ukupno: T/m2 Položaj centara krutosti po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m] level_ level_ Ekscentricitet po visini objekta Nivo Z [m] eox [m] eoy [m] level_ level_ Periodi osciliranja konstrukcije No T [s] f [Hz] Izometrija (Front) Forma osciliranja: 1/1 [T=1.1207sec / f=0.89hz] Seizmički proračun: EC8 HR Razred tla: C Razred važnosti: III (γ=1.0) Odnos ag/g: 0.23 Faktor ponašanja: 4 S = 1,15; T B = 0,20s; T C = 0,60s; T D = 2,0s Faktori pravca potresa: Naziv Kx Ky Kz seizmic seizmic Ton 1 Svi tonovi Nivo Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] level_ level_ Σ= Faktori participacije - Relativno učešće Ton \ Naziv 1. seizmic Faktori participacije - Sudjelujuće mase Ton UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%) Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 30

31 Opt. 43: [Anv2_GSN] Utjecaji u gredi: max M3= / min M3= knm Opt. 43: [Anv2_GSN] Utjecaji u gredi: max T2= / min T2= kn Opt. 43: [Anv2_GSN] Utjecaji u gredi: max N1= / min N1= kn Opt. 42: [Anv1] Utjecaji u gredi: max Zp= 4.67 / min Zp= m / 1000 < wdop = / 250 = 81.60mm Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 31

32 Opt. 42: [Anv1] Utjecaji u gredi: max Xp= / min Xp= m / 1000 < wdop = 7400 / 150 = 49.33mm Kontrola stabilnosti Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 32

33 GREDA - IPE 500 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU Računska uzdužna sila NsEds = kn Poprečna sila u z pravcu VsEd,zs = kn Momenat savijanja oko y osi MsEd,ys = knm Sistemska dužina štapa L = cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA Tlak Računska otpornost na tlak Nsc,Rds = kn Uvjet 6.9: NsEds <= Nsc,Rds (20.23 <= ) Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = cm3 Računska otp. na savijanje Msc,Rds = knm Uvjet 6.12: MsEd,ys <= Msc,Rd,ys ( <= ) Posmik Računska nosivost na posmik Vspl,Rd,zs = kn Računska nosivost na posmik Vsc,Rd,zs = kn Uvjet 6.17: VsEd,zs <= Vsc,Rd,zs (1.49 <= ) Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VsEd,zs <= 50%Vspl,Rd,zs Savijanje i centrična sila Omjer NsEds / Nspl,Rds moment plast.otp.na sav. MsN,y,Rds = knm Koeficijent α = Omjer (Msy,Eds / MsN,y,Rds)^α Uvjet 6.41: (0.42 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = cm Relativna vitkost y-y λ_y = Krivulja izvijanja za os y-y: A α = Elastična kritična sila Nscrs,y = kn Redukcijski koeficijent χ,y = Računska otp. na izvijanje Nsb,Rd,ys = kn Uvjet 6.46: NsEds <= Nsb,Rd,ys (20.23 <= ) Dužina izvijanja z-z l,z = cm Relativna vitkost z-z λ_z = Krivulja izvijanja za os z-z: B α = Redukcijski koeficijent χ,z = Rač. otp. na izvijanje Nsb.Rd,zs = kn Uvjet 6.46: NsEds <= Nsb,Rd,zs (20.23 <= ) Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = Koeficijent C2 = Koeficijent C3 = dužine bočnog izvijanja k = dužine torzijskog uvijanja kw = Koordinata zg = cm Koordinata zj = cm Razmak bočno pridržanih točaka L = cm Sektorski moment inercije Iw = 1.25e+6 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = knm Odgovarajući moment otpora Wsys = cm3 Koeficijent imperf. αlt = Bezdimenzionalna vitkost λlt_ = Koeficijent redukcije χlt = Rač. otpornost na izvijanje Msb,Rds = knm Uvjet 6.54: MsEd,ys <= Msb,Rds ( <= ) Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Csmys = Koeficijent uniformnog momenta Csmzs = Koeficijent uniformnog momenta CsmLTs = Koeficijent interakcije ksyys = Koeficijent interakcije ksyzs = Koeficijent interakcije kszys = Koeficijent interakcije kszzs = Redukcijski koeficijent χsys = NsEds / (χsys NsRks / γm1) kyy * (MsyEds + MsyEds) / Uvjet 6.61: (0.69 <= 1) Redukcijski koeficijent χszs = NsEds / (χszs NsRks / γm1) kzy * (MsyEds + MsyEds) / Uvjet 6.62: (0.43 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK Računska uzdužna sila NsEds = kn Poprečna sila u z pravcu VsEd,zs = kn Momenat sav. oko y osi MsEd,ys = knm Sistemska dužina štapa L = cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA Posmik Računska nosivost na posmik Vspl,Rd,zs = kn Računska nosivost na posmik sc,rd,zs = kn Uvjet 6.17: VsEd,zs <= Vsc,Rd,zs ( <= ) OJAČANJE GREDE - IPE ½ IPE 500 (vuta) fy = 23,50 kn/cm 2 Wel,y = 4083,0 cm 3 Wpl,y = 4614,0 cm 3 MRd,y = (4083,0 x 23,50) / 1,0 = 95950,5 kncm = 959,51 knm > MEd,y = 746,0 kncm Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 33

34 STUP - HEA 340 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU Računska uzdužna sila NsEds = kn Poprečna sila u z pravcu VsEd,zs = kn Momenat savijanja oko y osi MsEd,ys = knm Sistemska dužina štapa L = cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA Tlak Računska otpornost na tlak Nsc,Rds = kn Uvjet 6.9: NsEds <= Nsc,Rds ( <= ) Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = cm3 Računska otp. na savijanje Msc,Rds = knm Uvjet 6.12: MsEd,ys <= Msc,Rd,ys ( <= ) Posmik Rač. nosivost na posmik Vspl,Rd,zs = kn Rač. nosivost na posmik Vsc,Rd,zs = kn Uvjet 6.17: VsEd,zs <= Vsc,Rd,zs (21.00 <= ) Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VsEd,zs <= 50%Vspl,Rd,zs Savijanje i centrična sila Omjer NsEds / Nspl,Rds moment plast.otp.na sav. MsN,y,Rds = knm Koeficijent α = Omjer (Msy,Eds / MsN,y,Rds)^α Uvjet 6.41: (0.13 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = cm Relativna vitkost y-y λ_y = Krivulja izvijanja za os y-y: B α = Elastična kritična sila Nscrs,y = kn Redukcijski koeficijent χ,y = Računska otpornost na izvijanje Nsb,Rd,ys = kn Uvjet 6.46: NsEds <= Nsb,Rd,ys ( <= ) Dužina izvijanja z-z l,z = cm Relativna vitkost z-z λ_z = Krivulja izvijanja za os z-z: C α = Redukcijski koeficijent χ,z = Rač. Otp. na izvijanje Nsb.Rd,zs = kn Uvjet 6.46: NsEds <= Nsb,Rd,zs ( <= ) Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = Koeficijent C2 = Koeficijent C3 = dužine bočnog izvijanja k = dužine torzijskog uvijanja kw = Koordinata zg = cm Koordinata zj = cm Razmak bočno pridržanih točaka L = cm Sektorski moment inercije Iw = 1.82e+6 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = knm Odgovarajući moment otpora Wsys = cm3 Koeficijent imperf. αlt = Bezdimenzionalna vitkost λlt_ = Koeficijent redukcije χlt = Rač. otpornost na izvijanje Msb,Rds = knm Uvjet 6.54: MsEd,ys <= Msb,Rds ( <= ) Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Csmys = Koeficijent uniformnog momenta Csmzs = Koeficijent uniformnog momenta CsmLTs = Koeficijent interakcije ksyys = Koeficijent interakcije ksyzs = Koeficijent interakcije kszys = Koeficijent interakcije kszzs = Redukcijski koeficijent χsys = NsEds / (χsys NsRks / γm1) kyy * (MsyEds + MsyEds) / Uvjet 6.61: (0.42 <= 1) Redukcijski koeficijent χszs = NsEds / (χszs NsRks / γm1) kzy * (MsyEds + MsyEds) / Uvjet 6.62: (0.41 <= 1) Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 34

35 STUP - HEA 180 ŠTAP IZLOŽEN VLAKU I SAVIJANJU Računska uzdužna sila NsEds = kn Poprečna sila u z pravcu VsEd,zs = kn Momenat savijanja oko y osi MsEd,ys = knm Sistemska dužina štapa L = cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA Vlak Plast.rač.otp. bruto presjeka Nspl,Rds = kn Granicna rač.otp. neto pres. Nsu,Rds = kn Računska otp. na vlak Nst,Rds = kn Uvjet 6.5: NsEds <= Nst,Rds (45.49 <= ) Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = cm3 Rač. Otp. na savijanje Msc,Rds = knm Uvjet 6.12: MsEd,ys <= Msc,Rd,ys (26.07 <= 75.64) Posmik Rač. nosivost na posmik Vspl,Rd,zs = kn Rač. nosivost na posmik Vsc,Rd,zs = kn Uvjet 6.17: VsEd,zs <= Vsc,Rd,zs (0.38 <= ) Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VsEd,zs <= 50%Vspl,Rd,zs Savijanje i centrična sila Omjer NsEds / Nspl,Rds moment plast.otp.na sav. MsN,y,Rds = knm Koeficijent α = Omjer (Msy,Eds / MsN,y,Rds)^α Uvjet 6.41: (0.12 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = Koeficijent C2 = Koeficijent C3 = dužine bočnog izvijanja k = dužine torzijskog uvijanja kw = Koordinata zg = cm Koordinata zj = cm Razmak bočno pridržanih točaka L = cm Sektorski moment inercije Iw = cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = knm Odgovarajući moment otpora Wsys = cm3 Koeficijent imperf. αlt = Bezdimenzionalna vitkost λlt_ = Koeficijent redukcije χlt = Rač. Otp. na izvijanje Msb,Rds = knm Uvjet 6.54: MsEd,ys <= Msb,Rds (26.07 <= 42.41) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK Računska uzdužna sila NsEds = kn Poprečna sila u z pravcu VsEd,zs = kn Sistemska dužina štapa L = cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA Posmik Rač. nosivost na posmik Vspl,Rd,zs = kn Rač. nosivost na posmik Vsc,Rd,zs = kn Uvjet 6.17: VsEd,zs <= Vsc,Rd,zs (14.15 <= ) ZAKLJUČAK: Statičkom analizom utvrñeno kako se izgradnjom fotonaponske elektrane na krovu postojeće poslovne zgrade (Radionička hala), NE utječe bitno na mehaničku otpornost i stabilnost konstrukcije. Projektant: Saša Bračko, mag. ing. aedif. Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 35

36 Skladišna hala analiza djelovanja stalno opt. (slojevi) hidroizolacija 0,2cm 0,03 kn/m 2 termoizolacija 20cm 0,20 kn/m 2 parna brana trapezni lim 150/280, 1mm 0,14 kn/m 2 vl. težina konstrukcije software instalacije 0,25 kn/m 2 0,62 kn/m 2 fasadni panel 0,30 kn/m 2 dodatno opterećenje - sunčana elektrana foto. moduli 88 kom 146,0 m 2 (skupina FN9) G = 0,16 kn/m 2 x 146,0 m 2 = 23,36 kn A 202,0 m 2 q1 = 23,36 / 202,0 0,12 kn/m 2 balast 50 kg x 18 kom = 900,0 kg 30 kg x 46 kom = 1380,0 kg 10 kg x 24 kom = 240,0 kg = 2520,0 kg 25,20 kn q2 = 25,20 / 202,0 = 0,13 kn/m 2 Σq = 0,12 + 0,13 = 0,25 kn/m 2 0,14 x 25,0 = 3,50 kn/m 2 ab ploča 14cm uporabno q = 5,0 kn/m 2 snijeg s = 1,0 kn/m 2 vjetar we = qp(ze) x cpe = 0,39 x cpe [kn/m 2 ] djelovanje vjetra na vanjske površine we = qp(ze) x cpe = 0,39 x cpe [kn/m 2 ] D E H I cpe +0,7-0,3-0,7 +0,2 we [kn/m 2 ] +0,27-0,12-0,27 +0,08 djelovanje vjetra na unutarnje površine wi = 0,39 x cpi [kn/m 2 ] cpi = +0,2 wi = 0,39 x (+0,2) = 0,08 cpi = -0,3 wi = 0,39 x (-0,3) = -0,12 zbroj vanjskog i unutarnjeg tlaka w1,2 = lwel+ lwil [kn/m 2 ] D E H I w1 0,27 0,08 = 0,19-0,12 0,08 = -0,20-0,27 0,08 = -0,35 0,08 0,08 = 0 w2 0,27 + 0,12 = 0,39-0,12 + 0,12 = 0-0,27 + 0,12 = -0,15 0,08 + 0,12 = 0,20 Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 36

37 Krovni pokrov - Trapezni lim 150/280 statički sistem: kontinuirani nosač preko dva polja, raspona l1 + l2 = 5,10m + 5,10m tn = 1,0mm stalno opterećenje: 0,37 kn/m 2 slojevi 0,25 kn/m 2 fotonaponska elektrana snijeg: 1,0 kn/m 2 vjetar_pritisak: 0,20 kn/m 2 vjetar_odizanje: -0,35 kn/m 2 mjerodavna kombinacija djelovanja (GSU) qed,p = 1,0 x (0,37 + 0,25) + 1,0 x 1,0 + 1,0 x 0,6 x 0,20 = 1,74 kn/m 2 qdop 4,20 kn/m 2 (l/300) < qed,p = 1,74 kn/m 2 Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 37

38 Poprečni okvir (os H, os I, os L) širina djelovanja: e = 5,10m Izometrija (Front) IPBl 500 Promjenjiv IPBl 500 IPBl 500 Promjenjiv 7.40 IPBl 180 IPE 330 IPB IPB stalno opterećenje: uporabno snijeg vjetar vl. težina konstrukcije (software) g = (0,62 + 0,25) x 5,10 4,44 kn/m' slojevi krova gf = 0,30 x 5,10 = 1,53 kn/m' fasadni panel g = 3,50 x 5,10 = 17,85 kn/m' ab ploča 14cm g = 5,0 x 5,10 = 25,50 kn/m' s = 1,0 x 5,10 = 5,10 kn/m' w(d) = 0,39 x 5,10 = 1,99 kn/m' w(e) = 0 w(i) = 0,20 x 5,10 = 1,02 kn/m' Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 38

39 Opt. 1: stalno (g) p=4.44 p=4.44 p=17.85 Opt. 2: uporabno p=25.50 Opt. 3: snijeg p=5.10 p=5.10 Opt. 4: vjetar_pritisak p=1.02 p=1.02 p=1.02 p=1.99 Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 39

40 Mjerodavno opterećenje Slučajevi opterećenja 1 stalno (g) 2 uporabno 3 snijeg 4 vjetar_pritisak 5 seizmic Kombinacije opterećenja 6 I 7 I+II 8 I+III 9 I+II+III 10 I+IV 11 I+II+IV 12 I+V 13 I+II+V xI+1.05xII+1.5xIII+0.9xIV xI+1.05xII+0.75xIII+1.5xIV xI+1.5xII+0.75xIII+0.9xIV 17 I+1.05xII+1.5xIII+0.9xIV 18 I+1.05xII+0.75xIII+1.5xIV 19 I+1.5xII+0.75xIII+0.9xIV xI+1.05xII+1.5xIII xI+1.05xII+1.5xIV xI+1.5xIII+0.9xIV xI+1.5xII+0.9xIV xI+1.5xII+0.75xIII xI+0.75xIII+1.5xIV 26 I+1.05xII+1.5xIII 27 I+1.05xII+1.5xIV 28 I+1.5xII+0.9xIV 29 I+1.5xIII+0.9xIV 30 I+1.5xII+0.75xIII 31 I+0.75xIII+1.5xIV xI+1.5xIII xI+1.5xIV xI+1.5xII 35 I+1.5xIV 36 I+1.5xII 37 I+1.5xIII 38 I+0.3xII+V 39 I+0.3xII-1xV 40 I-1xV 41 I+V xI 43 I Modalna analiza Faktori opterećenja za proračun masa No Naziv Koeficijent 1 stalno (g) uporabno snijeg vjetar_pritisak 0.00 Raspored masa po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] level_ level_ level_ Ukupno: T/m2 Položaj centara krutosti po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m] level_ level_ level_ Ekscentricitet po visini objekta Nivo Z [m] eox [m] eoy [m] level_ level_ level_ Periodi osciliranja konstrukcije No T [s] f [Hz] Izometrija (Front) Forma osciliranja: 1/3 [T=0.7853sec / f=1.27hz] Izometrija (Front) Forma osciliranja: 2/3 [T=0.1131sec / f=8.85hz] Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 40

41 Izometrija (Front) Forma osciliranja: 3/3 [T=0.0253sec / f=39.55hz] Seizmički proračun Razred tla: C Razred važnosti: III (γ=1.0) Odnos ag/g: 0.23 Faktor ponašanja: 4 Koeficijent prigušenja 0.05 S: 1.15 Tb: 0.2 Tc: 0.6 Td: 2 Faktori pravca potresa: Naziv Kx Ky Kz seizmic seizmic Ton 1 Ton 2 Ton 3 Nivo Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] level_ level_ level_ Σ= Svi tonovi Nivo Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] level_ level_ level_ Σ= Faktori participacije - Relativno učešće Ton \ Naziv 1. seizmic Faktori participacije - Sudjelujuće mase Ton UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%) Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 41

42 Opt. 45: [Anv2_GSN] Utjecaji u gredi: max M3= / min M3= knm Opt. 45: [Anv2_GSN] Utjecaji u gredi: max T2= / min T2= kn Opt. 45: [Anv2_GSN] Utjecaji u gredi: max N1= / min N1= kn Opt. 44: [Anv1] Utjecaji u gredi: max Zp= 1.76 / min Zp= m / 1000 Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 42

43 Opt. 44: [Anv1] Utjecaji u gredi: max Xp= / min Xp= m / Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 43

44 GREDA HEA 500 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU Računska uzdužna sila NsEds = kn Poprečna sila u z pravcu VsEd,zs = kn Mom. savijanja oko y osi MsEd,ys = knm Sistemska dužina štapa L = cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA Tlak Računska otpornost na tlak Nsc,Rds = kn Uvjet 6.9: NsEds <= Nsc,Rds (84.78 <= ) Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = cm3 Rač. Otp. na savijanje Msc,Rds = knm Uvjet 6.12: MsEd,ys <= Msc,Rd,ys ( <= ) Posmik Rač. nosivost na posmik Vspl,Rd,zs = kn Rač. nosivost na posmik Vsc,Rd,zs = kn Uvjet 6.17: VsEd,zs <= Vsc,Rd,zs ( <= ) Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VsEd,zs <= 50%Vspl,Rd,zs Savijanje i centrična sila Omjer NsEds / Nspl,Rds moment plast.otp.na sav. MsN,y,Rds = knm Koeficijent α = Omjer (Msy,Eds / MsN,y,Rds)^α Uvjet 6.41: (0.48 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = cm Relativna vitkost y-y λ_y = Krivulja izvijanja za os y-y: A α = Elastična kritična sila Nscrs,y = kn Redukcijski koeficijent χ,y = Rač. otp. na izvijanje Nsb,Rd,ys = kn Uvjet 6.46: NsEds <= Nsb,Rd,ys (84.78 <= ) Dužina izvijanja z-z l,z = cm Relativna vitkost z-z λ_z = Krivulja izvijanja za os z-z: B α = Redukcijski koeficijent χ,z = Rač. otpornost na izvijanje Nsb.Rd,zs = kn Uvjet 6.46: NsEds <= Nsb,Rd,zs (84.78 <= ) Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = Koeficijent C2 = Koeficijent C3 = Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = Koordinata zg = cm Koordinata zj = cm Razmak bočno pridržanih točaka L = cm Sektorski moment inercije Iw = 5.64e+6 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = knm Odgovarajući moment otpora Wsys = cm3 Koeficijent imperf. αlt = Bezdimenzionalna vitkost λlt_ = Koeficijent redukcije χlt = Rač.otp. na izvijanje Msb,Rds = knm Uvjet 6.54: MsEd,ys <= Msb,Rds ( <= ) Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent Csmys = Koeficijent Csmzs = Koeficijent CsmLTs = Koeficijent interakcije ksyys = Koeficijent interakcije ksyzs = Koeficijent interakcije kszys = Koeficijent interakcije kszzs = Redukcijski koeficijent χsys = NsEds / (χsys NsRks / γm1) kyy * (MsyEds + MsyEds) / Uvjet 6.61: (0.58 <= 1) Redukcijski koeficijent χszs = NsEds / (χszs NsRks / γm1) kzy * (MsyEds + MsyEds) / Uvjet 6.62: (0.36 <= 1) OJAČANJE GREDE - HEA ½ HEA 500 (vuta) fy = 23,50 kn/cm 2 Wel,y = 7798,68 cm 3 Wpl,y = 8734,52 cm 3 MRd,y = (7798,68 x 23,50) / 1,0 = ,98 kncm = 1832,69 knm > MEd,y = 1080,0 kncm Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 44

45 STUP - HEB 500 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU Računska uzdužna sila NsEds = kn Poprečna sila u z pravcu VsEd,zs = kn Momenat savijanja oko y osi MsEd,ys = knm Sistemska dužina štapa L = cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA Tlak Računska otpornost na tlak Nsc,Rds = kn Uvjet 6.9: NsEds <= Nsc,Rds ( <= ) Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = cm3 Rač. otpornost na savijanje Msc,Rds = knm Uvjet 6.12: MsEd,ys <= Msc,Rd,ys ( <= ) Posmik Rač.nosivost na posmik Vspl,Rd,zs = kn Rač.nosivost na posmik Vsc,Rd,zs = kn Uvjet 6.17: VsEd,zs <= Vsc,Rd,zs (84.80 <= ) Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VsEd,zs <= 50%Vspl,Rd,zs Savijanje i centrična sila Omjer NsEds / Nspl,Rds moment plast.otp.na sav. MsN,y,Rds = knm Koeficijent α = Omjer (Msy,Eds / MsN,y,Rds)^α Uvjet 6.41: (0.29 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = cm Relativna vitkost y-y λ_y = Krivulja izvijanja za os y-y: B α = Elastična kritična sila Nscrs,y = kn Redukcijski koeficijent χ,y = Rač. otpornost na izvijanje Nsb,Rd,ys = kn Uvjet 6.46: NsEds <= Nsb,Rd,ys ( <= ) Dužina izvijanja z-z l,z = cm Relativna vitkost z-z λ_z = Krivulja izvijanja za os z-z: C α = Redukcijski koeficijent χ,z = Rač. otpornost na izvijanje Nsb.Rd,zs = kn Uvjet 6.46: NsEds <= Nsb,Rd,zs ( <= ) Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = Koeficijent C2 = Koeficijent C3 = Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = Koordinata zg = cm Koordinata zj = cm Razmak bočno pridržanih točaka L = cm Sektorski moment inercije Iw = 7.02e+6 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = knm Odgovarajući moment otpora Wsys = cm3 Koeficijent imperf. αlt = Bezdimenzionalna vitkost λlt_ = Koeficijent redukcije χlt = Rač. otpornost na izvijanje Msb,Rds = knm Uvjet 6.54: MsEd,ys <= Msb,Rds ( <= ) Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Csmys = Koeficijent uniformnog momenta Csmzs = Koeficijent uniformnog momenta CsmLTs = Koeficijent interakcije ksyys = Koeficijent interakcije ksyzs = Koeficijent interakcije kszys = Koeficijent interakcije kszzs = Redukcijski koeficijent χsys = NsEds / (χsys NsRks / γm1) kyy * (MsyEds + MsyEds) / Uvjet 6.61: (0.44 <= 1) Redukcijski koeficijent χszs = NsEds / (χszs NsRks / γm1) kzy * (MsyEds + MsyEds) / Uvjet 6.62: (0.32 <= 1) Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 45

46 STUP HEA 180 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU Računska uzdužna sila NsEds = kn Poprečna sila u z pravcu VsEd,zs = kn Momenat savijanja oko y osi MsEd,ys = knm Sistemska dužina štapa L = cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA Tlak Računska otpornost na tlak Nsc,Rds = kn Uvjet 6.9: NsEds <= Nsc,Rds ( <= ) Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = cm3 Rač. otpornost na savijanje Msc,Rds = knm Uvjet 6.12: MsEd,ys <= Msc,Rd,ys (7.70 <= 75.64) Posmik Rač. nosivost na posmik Vspl,Rd,zs = kn Rač. nosivost na posmik Vsc,Rd,zs = kn Uvjet 6.17: VsEd,zs <= Vsc,Rd,zs (5.43 <= ) Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VsEd,zs <= 50%Vspl,Rd,zs Savijanje i centrična sila Omjer NsEds / Nspl,Rds moment plast.otp.na sav. MsN,y,Rds = knm Koeficijent α = Omjer (Msy,Eds / MsN,y,Rds)^α Uvjet 6.41: (0.01 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = cm Relativna vitkost y-y λ_y = Krivulja izvijanja za os y-y: B α = Elastična kritična sila Nscrs,y = kn Redukcijski koeficijent χ,y = Rač.otpornost na izvijanje Nsb,Rd,ys = kn Uvjet 6.46: NsEds <= Nsb,Rd,ys ( <= ) Dužina izvijanja z-z l,z = cm Relativna vitkost z-z λ_z = Krivulja izvijanja za os z-z: C α = Redukcijski koeficijent χ,z = Rač. otpornost na izvijanje Nsb.Rd,zs = kn Uvjet 6.46: NsEds <= Nsb,Rd,zs ( <= ) Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = Koeficijent C2 = Koeficijent C3 = Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = Koordinata zg = cm Koordinata zj = cm Razmak bočno pridržanih točaka L = cm Sektorski moment inercije Iw = cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = knm Odgovarajući moment otpora Wsys = cm3 Koeficijent imperf. αlt = Bezdimenzionalna vitkost λlt_ = Koeficijent redukcije χlt = Rač. otp.na izvijanje Msb,Rds = knm Uvjet 6.54: MsEd,ys <= Msb,Rds (7.70 <= 42.41) Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent Csmys = Koeficijent Csmzs = Koeficijent CsmLTs = Koeficijent interakcije ksyys = Koeficijent interakcije ksyzs = Koeficijent interakcije kszys = Koeficijent interakcije kszzs = Redukcijski koeficijent χsys = NsEds / (χsys NsRks / γm1) kyy * (MsyEds + MsyEds) / Uvjet 6.61: (0.44 <= 1) Redukcijski koeficijent χszs = NsEds / (χszs NsRks / γm1) kzy * (MsyEds + MsyEds) / Uvjet 6.62: (0.67 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK Računska uzdužna sila NsEds = kn Poprečna sila u z pravcu VsEd,zs = kn Momenat sav. oko y osi MsEd,ys = knm Sistemska dužina štapa L = cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA Posmik Rač. nosivost na posmik Vspl,Rd,zs = kn Rač. nosivost na posmik Vsc,Rd,zs = kn Uvjet 6.17: VsEd,zs <= Vsc,Rd,zs (8.80 <= ) ZAKLJUČAK: Statičkom analizom utvrñeno kako se izgradnjom fotonaponske elektrane na krovu postojeće poslovne zgrade (Skladišna hala), NE utječe bitno na mehaničku otpornost i stabilnost konstrukcije. Projektant: Saša Bračko, mag. ing. aedif. Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 46

47 GRAFIČKI PRILOG Ured ovlaštenog inženjera grañevinarstva Saša Bračko, mag. ing. aedif. strana: 47

48

Гледај више